Wzmacniacz mocy na IRF630 dla stacji radiowych HF Za podstawę wzmacniacza przyjęto IRF630 jako najtańsze i najpopularniejsze tranzystory. Ich cena waha się od 0,45 do 0,7 dolara.
Ich główne cechy: UCI max = 200 V; maks. 1 s = 9A; U3i maks. = ±20 V; S = 3000 mA/V; Szi = 600...850 pF (w zależności od producenta); Csi - nie więcej niż 250 pF (właściwie zmierzone Csi na 10 tranzystorach różnych producentów - około 210 pF); moc rozproszona Рс – 75 W.

Tranzystory IRF630 przeznaczone są do pracy w obwody impulsowe(skanowanie monitorów komputerowych, bloki impulsowe zasilacz), ale po doprowadzeniu do trybu zbliżonego do liniowego zapewniają dobrą wydajność w sprzęcie komunikacyjnym. Według wyników mojego „ Praca laboratoryjna» Pasmo przenoszenia te tranzystory, jeśli spróbujesz w maksymalnym stopniu zrekompensować pojemność wejściową, nie gorszą niż KP904. W każdym razie instalując je zamiast KP904 otrzymałem znacznie więcej najwyższe wyniki zarówno pod względem odpowiedzi częstotliwościowej, liniowości i wzmocnienia, jak i niezawodności operacyjnej.

Wzmacniacz mocy IRF630 dla stacji radiowej HF został przetestowany przy napięciu zasilania 36–50 V, ale działał najbardziej niezawodnie i wydajnie przy napięciu zasilania 40 V ze stabilizowanego źródła. Wzmacniacz zaprojektowano na moc wyjściową 80 W, aby zachować niezawodność działania, chociaż można było z niego wypompować ponad 100 W. To prawda, że ​​​​niezawodność tranzystorów spadła.

Biorąc pod uwagę pojemność wejściową IRF630 i fakt, że tranzystory te są sterowane nie prądem, ale napięciem, w przeciwieństwie do tranzystorów bipolarnych. W tym wzmacniaczu nie było możliwe wyeliminowanie części przesunięcia odpowiedzi częstotliwościowej powyżej 18 MHz (Pout 30 MHz; 0,7 Pout max), chociaż podjęto kroki inżynieryjne. Ale jest to nieodłączne w wielu obwodach, w tym w tranzystorach bipolarnych.

Charakterystyka liniowa wzmacniacza jest dobra, wydajność; 55%, co potwierdza dane zaprezentowane we wspomnianym artykule. Najważniejsza jest niska cena komponentów, w tym tranzystorów. Które można swobodnie kupić na targowiskach radiowych oraz od firm zajmujących się naprawą monitorów komputerowych i zasilaczy. Aby uzyskać obliczoną moc, na wejście wzmacniacza należy podać sygnał o napięciu nie większym niż 5 V (rms) przy obciążeniu 50 omów.

W razie potrzeby wzmocnienie można zmniejszyć. Zmniejszając rezystancję R1, R12, R13 (ryc.), pozostałe charakterystyki pozostaną praktycznie niezmienione. Ale nie zapominaj, że napięcie przebicia bramki tranzystora nie przekracza 20 V, tj. Uin.eff.max. należy pomnożyć przez 1,41.

Montowane na VT1 przedwzmacniacz, który jest objęty dwoma obwodami OOS - R1, C6 (linearyzuje pracę tranzystora i zapobiega samowzbudzeniu poprzez zmniejszenie wzmocnienia) i R5, C7 * (OOS zależny od częstotliwości, korygujący charakterystykę częstotliwościową w „górnych” zakresach ). W VT2, VT3 montowany jest końcowy stopień przeciwsobny z oddzielnymi obwodami ustawiania polaryzacji i obwodami OOS podobnymi do pierwszego stopnia.

Filtry P L2, C32, SZZ, C37, C38 i L3, C35, C36, C40, C41 służą do doprowadzenia rezystancji wyjściowej VT2, VT3, która wynosi około 15 omów, do 25 omów. Jednocześnie jest to filtr dolnoprzepustowy o częstotliwości odcięcia około 34 MHz. Za transformatorem dodatkowym TZ impedancja wyjściowa wzmacniacza wynosi 50 omów. VD1-VD6 – detektor układu ALC i wskaźnik przepięcia w obwodzie drenowym tranzystorów wyjściowych, montowany na VD7, VD8, R21, C39 (gdy napięcie szczytowe na drenach VT2, VT3 osiągnie wartość większą niż 50 V, dioda VD7 „świeci”, co oznacza zwiększony SWR).

Aktywując napięcie sterujące dla obwodów ALC, które zmieni poziom mocy. W zależności od poziomu napięcia na wyjściu dioda LED nie będzie się „świecić”. W każdym razie należy pamiętać, że stopnie wyjściowe tranzystora muszą być podłączone do anteny za pomocą pasującego urządzenia. Przecież antena nie jest obciążeniem aktywnym i na każdym paśmie zachowuje się inaczej, nawet jeśli jest napisane, że działa na wszystkich pasmach.

Instalacja wzmacniacza mocy w IRF630 dla radiostacji HF odbywa się na płycie wykonanej z dwustronnego włókna szklanego, na której skalpelem wycina się prostokątne pola stykowe dla węzłów obwodu i „wspólnego przewodu”. Wzdłuż konturu płytki pozostawia się pasek metalizacji „wspólnego drutu”.

Pola stykowe „wspólnego przewodu” łączymy zworkami przelotowymi z ciągłą metalizacją drugiej strony płytki po 2…3 cm. Części układamy w kolejności pokazanej na schemacie (rys.). W ten sposób powstało kilkanaście wzmacniaczy. Podczas procesu regulacji wykazały dobrą powtarzalność, wysoką jakość i niezawodność działania.

Wzmacniacz mocy tablicy rozdzielczej na IRF630 dla stacji radiowej HF:

wykonane w dowolny sposób i połączone przewodami ze wzmacniaczem, przekaźniki znajdują się na wejściu i wyjściu wzmacniacza, a ich sterowanie jest podłączone do tablicy rozdzielczej. Dostosowane rezystory R1, R2, R3 (ryc. 2) należy zastosować wieloobrotowo, po uprzednim zainstalowaniu silników w dolnym położeniu zgodnie ze schematem. Aby przy ustawianiu prądu spoczynkowego nagły ruch nie uszkodził tranzystorów.

Do obwodów źródłowych wszystkich tranzystorów wprowadzane są rezystory (rys. 1), które zmniejszają ich nachylenie o „stałą”, a tym samym dodatkowo je zabezpieczają. Działania te zostały podjęte po tym, jak nabrałem doświadczenia w pracy z tego typu tranzystorami i wyrzuciłem do kosza kilkanaście i pół, zdałem sobie sprawę, że taka stromość w DC nie potrzebować. Ustawienie prądu początkowego każdego tranzystora wyjściowego oddzielnie odbywa się tak, że nie ma potrzeby sortowania wiązki tranzystorów.

Wstępnie ustaw prądy spoczynkowe VT1 na około 150 mA, a VT2, VT3 na 60-80 mA, ale takie same w każdym ramieniu, a dokładniej za pomocą analizatora widma. Ale z reguły wystarczy po prostu prawidłowo ustawić prądy spoczynkowe.

Porozmawiajmy teraz o tym, jak zainstalować tranzystory. Obudowa tych tranzystorów (TO-220) przypomina „plastikowy” KT819 z wylotem drenu na metalowym podłożu i metalowym kołnierzem. Nie ma się czego bać i można je zamontować na radiatorze obok płytki wzmacniacza mocy wg różne strony przez przekładki mikowe. Jednak mika musi być wysokiej jakości i wstępnie zabezpieczona pastą przewodzącą ciepło niezawierającą piasku. Autor zwraca na to uwagę ze względu na fakt, że do miki przykładane jest nie tylko napięcie stałe, ale także napięcie HF.

Pojemność strukturalna łącznika przez mikę jest wliczona w pojemność filtrów P, a także pojemność wyjściową tranzystorów. Tranzystory lepiej jest docisnąć do chłodnicy nie przez otwór w kołnierzu, a za pomocą duraluminiowej płytki, która dociska dwa tranzystory wyjściowe na raz, co zapewnia lepsze przenoszenie ciepła i nie zakłóca miki. VT1 ma te same elementy złączne, tylko na początku deski.

Transformatory nawinięte są na pierścieniach ferrytowych gatunku NN i w zależności od dostępności o przepuszczalności od 200 do 1000. Wymiary pierścieni muszą odpowiadać mocy, ja użyłem 600NN K22x10,5x6,5. Uzwojenie wykonano drutem PELSHO-0,41 dla T1 (5 zwojów w trzech drutach, 4 skręty na centymetr) i PEL-SHO-0,8 dla T2 (4 zwoje w dwóch drutach, 1 skręt na centymetr), TZ (6 zwojów na dwa druty druty, 1 skręt na centymetr). Ze względu na to, że nie zawsze można znaleźć drut o wymaganej średnicy w izolacji jedwabnej. Uzwojenie można również wykonać drutem PEV-2, pamiętając o „scaleniu” uzwojeń po nawinięciu transformatora.

Przed nawinięciem pierścienie są owinięte warstwą lakierowanej tkaniny.

Dane uzwojenia każdego transformatora zależą od marki i wielkości zastosowanych pierścieni, a w przypadku zastosowania innych pierścieni można je łatwo obliczyć za pomocą wzoru 12 [S.G. Bunin i L.P. Yaylenko. „Podręcznik radioamatorów krótkofalowych”, Kijów, „Technika”, 1984, s. 154], gdzie wartość Rk dla T1 wynosi 50, dla T2 -15, dla TZ - 25.

L2, L3 mają po 5 zwojów drutu PEV-1,5 na trzpieniu o średnicy 8 mm i długości uzwojenia 16 mm. Jeśli dane te zostaną całkowicie zapisane, praktycznie nie ma potrzeby dostosowywania filtrów. L1 - standardowa cewka indukcyjna 100 µH musi wytrzymać prąd co najmniej 0,3 A (na przykład D-0,3). Kondensatory w wyjściowych filtrach dolnoprzepustowych to kondensatory rurowe lub dowolne kondensatory wysokiej częstotliwości o odpowiedniej mocy biernej i napięciu roboczym. Podobne wymagania dotyczą C26 -C31.

Wszystkie pozostałe kondensatory również muszą być przystosowane do odpowiednich napięć roboczych. Po włączeniu i ustawieniu wszystkich trybów DC należy podłączyć obciążenie i wyregulować pasmo przenoszenia wzmacniacza za pomocą GSS i woltomierza lampowego lub miernika odpowiedzi częstotliwościowej (autor użył X1-50). Wybierając C7, C10, C19-C22, można skorygować charakterystykę w zakresie 14-30 MHz (ryc. 1). Aby „wyrównać” Pout na pasmach HF, może być konieczne dodatkowo wybranie liczby bil białych dla T1 i T2.

rura, tranzystor

Jak pokazuje praktyka, niewielu radioamatorów pracuje w trybie QRP, a większość prędzej czy później zaczyna marzyć o zwiększeniu mocy nadajnika. To jest kiedy i pojawia się pytanie, czy wolisz lampę czy tranzystor. Wieloletnia praktyka eksploatacyjna pokazała, że ​​wzmacniacze lampowe są znacznie prostsze w produkcji i mniej krytyczne dla warunków pracy, a ciężar transformatorów anodowych jest praktycznie kompensowany ciężarem radiatorów potrzebnych do chłodzenia mocne tranzystory, które są bardziej kapryśne w działaniu, zwłaszcza na przeciążenia, więc eksperymenty z nimi są dość drogie. Łatwiej jest wykonać zasilacz o mocy 2 kW przy 2000 V przy prądzie 1 A niż 20 V przy prądzie 100 A. Obecność małych kondensatorów elektrolitycznych zaprojektowanych na wysokie napięcie i dużą pojemność pozwala do tworzenia małych źródeł Wysokie napięcie do wzmacniaczy lampowych bezpośrednio z sieci bez użycia transformatorów mocy.

Wzmacniacz mocy jest jednym z głównych atrybutów stacji radiowej zawodnika i DX-mana. Zależy od jego wyboru wyniki w konkursach i rankingach.

Wzmacniacze mocy HF na lampach, tranzystorowe wzmacniacze mocy HF

Wzmacniacz wyjściowy (wzmacniacz mocy - PA) to wzmacniacz ładowany na antenę. Większość mocy pobiera wzmacniacz wyjściowy. Działanie PA determinuje głównie wydajność energetyczną całej stacji radiowej, dlatego głównym wymaganiem dla stopnia wyjściowego jest uzyskanie wysokiej wydajności energetycznej. Ponadto dobre filtrowanie wyższych harmonicznych jest bardzo ważne dla wzmacniacza wyjściowego.

Dobry nowoczesny wzmacniacz mocy HF jest urządzeniem dość skomplikowanym i pracochłonnym, o czym świadczą światowe ceny markowych PA, przynajmniej w stosunku do ceny transceiverów średniej klasy produkowanych przez te same firmy. Wyjaśnia to, po pierwsze, wysoki koszt samych lamp stosowanych w PA, a po drugie, także wysoki odsetek pracy ręcznej przy ich produkcji.

ACOM-1000

Wzmacniacz mocy ACOM 1000 HF to jeden z najbardziej godnych uwagi wzmacniaczy mocy HF na świecie. Moc wyjściowa ACOM 1000 wynosi co najmniej 1000 W na wszystkich amatorskich pasmach radiowych od 160 do 6 metrów.

Bez tunera antenowego

Wzmacniacz pełni funkcję tunera antenowego o współczynniku SWR do 3:1, co pozwala na szybszą wymianę anten i wykorzystanie ich w większym paśmie częstotliwości, oszczędzając czas strojenia.

Jedna lampa wyjściowa 4CX800A (GU-74B)

We wzmacniaczu zastosowano wysokowydajną tetrodę metalowo-ceramiczną produkcji Svetlana o mocy rozpraszania anody 800 W (z wymuszonym chłodzony powietrzem i sterowanie siecią).

Charakterystyka techniczna wzmacniacza mocy ACOM 1000:

• Zakres częstotliwości: wszystkie pasma radioamatorskie od 1,8 do 54 MHz; rozszerzenia i/lub zmiany na żądanie.
• Moc wyjściowa: 1000 W szczytowa (PEP) lub w trybie push, bez ograniczeń trybu pracy.
• Zniekształcenia intermodulacyjne: lepsze niż 35 dB poniżej mocy znamionowej szczytowej.
• Buczenie i hałas: Lepsze niż 40 dB poniżej szczytowej mocy znamionowej.

Tłumienie harmoniczne:

• 1,8 - 29,7 MHz - lepiej niż 50 dB poniżej szczytowej mocy znamionowej.
• 50 – 54 MHz – lepiej niż 66 dB poniżej mocy znamionowej szczytowej.

Impedancja wejściowa i wyjściowa:

• nominalna: 50 omów, niesymetryczne, złącza UHF (SO239);
• obwód wejściowy: szerokopasmowy, SWR mniejszy niż 1,3:1 w ciągłym paśmie częstotliwości 1,8-54 MHz (nie ma potrzeby strojenia i przełączania);
• współczynnik przepuszczalności SWR mniejszy niż 1,1:1 w ciągłym paśmie częstotliwości 1,8–54 MHz;
• Możliwości dopasowania sygnału wyjściowego: SWR lepszy niż 3:1 lub większy przy zmniejszonych poziomach mocy.

• Wzmocnienie RF: typowo 12,5 dB, pasmo przenoszenia mniejsze niż 1 dB (przy sygnale wejściowym 50–60 W przy znamionowej mocy wyjściowej).
• Napięcie zasilania: 170-264 V (odczepy 200, 210, 220, 230 i 240 V, odczepy 100, 110 i 120 V na zamówienie, z tolerancją +10% - 15%), 50-60 Hz, jednofazowe, Pobór 2000 VA z pełną mocą.
• Spełnia wymagania bezpieczeństwa EEC i wymagania dotyczące parametrów zgodność elektromagnetyczna, a także przepisami amerykańskiej Federalnej Komisji Łączności (FCC) (urządzenie instalowane jest na pasmach 6, 10 i 12 m).
• Wymiary i waga (w stanie użytkowym): 422x355x182 mm, 22 kg
• Wymagania dotyczące parametrów środowisko podczas operacji:
• zakres temperatur: 0...+50°С;
• wilgotność względna powietrza: do 75% w temperaturze +35°C;
• wysokość: do 3000 m n.p.m., bez pogorszenia parametrów technicznych.

ACOM-1011

Wzmacniacz mocy ACOM 1011 został opracowany w oparciu o dobrze znany ACOM 1010.

Znakomite właściwości użytkowe tego ostatniego zostały docenione przez wielu radioamatorów na całym świecie.

Na Mistrzostwach WRTC w Brazylii zespoły korzystały ze wzmacniacza ACOM 1010 i został on uznany za najbardziej optymalny zarówno do użytku stacjonarnego, jak i podczas wypraw DX-owych.

Główne różnice pomiędzy obydwoma wzmacniaczami:

• ACOM 1011 wykorzystuje dwie lampy 4CX250B, produkowane obecnie przez wielu najbardziej renomowanych producentów lamp i zapewnia taką samą moc wyjściową, jak pojedyncza lampa GU-74B.
• Czas nagrzewania lampy został skrócony do 30 sekund.
• Panele lampowe są wykonane na zamówienie przez firmę ACOM i zaprojektowane specjalnie do montażu w tym wzmacniaczu.
• ACOM 1011 wykorzystuje nowy wentylator, zaprojektowany i wyprodukowany specjalnie dla ACOM w oparciu o dobrze znane i sprawdzone wentylatory stosowane w modelach ACOM 1000 i ACOM 2000. Wykorzystuje podobne komponenty, co zapewnia lepsze chłodzenie i cichsza praca wzmacniacza jako całości w porównaniu do ACOM 1010.
• ACOM 1011 ma pewne różnice zarówno na zewnątrz, jak i wewnątrz. Trwalsza metalowa konstrukcja poprawia jego wydajność podczas transportu i prac DX-owych.

ACOM-2000

Automatyczny wzmacniacz mocy ACOM 2000A – wzmacniacz HF o najnowocześniejszej konstrukcji właściwości techniczne w świecie wzmacniaczy produkowanych do zastosowań radioamatorskich. ACOM 2000A to pierwszy amatorski wzmacniacz mocy radiowej, który całkowicie łączy zautomatyzowany proces ustawień, a także zaawansowane możliwości sterowania cyfrowego. Nowy wzmacniacz ma ulepszoną konstrukcję i wytwarza maksymalną dopuszczalną moc we wszystkich trybach promieniowania i działa na wszystkich pasmach krótkofalowych krótkofalówek.

Najnowocześniejsza technologia ulepsza klasyczną konstrukcję wzmacniacza

W pełni automatyczna konfiguracja

Funkcje ustawienia automatyczne Wzmacniacz ACOM 2000A to prawdziwy przełom w konstrukcji wzmacniaczy mocy HF. Nie trzeba myśleć o zastosowaniu tunera antenowego o współczynniku SWR do 3:1 (2:1 w zasięgu 160 metrów). Proces dopasowywania rzeczywistej impedancji charakterystycznej do optymalnego obciążenia lampy jest w pełni zautomatyzowany. Proces ten trwa nie dłużej niż sekundę i nie wymaga dużego doświadczenia.

QSK – tryb pełnego dupleksu

Praca w trybie pełnego dupleksu (QSK) opiera się na wbudowanym przekaźniku próżniowym. Sekwencję przełączania z trybu nadawania do trybu odbioru zapewnia dedykowany mikroprocesor.

Pilot

W pobliżu operatora powinien znajdować się wyłącznie pilot zdalnego sterowania. Sam wzmacniacz można umieścić w odległości do 3 m (10 stóp). Funkcje GLE obejmują: status wzmacniacza na wyświetlaczu LCD, kontrolę wszystkich funkcji, pomiar i/lub monitorowanie dwudziestu większości ważne parametry wzmacniacz, sprawny Specyfikacja, sugestie dotyczące rozwiązywania problemów, rejestrowanie liczby godzin pracy, ochrona hasłem.

Ochrona

• Ciągły monitoring i ochrona takich parametrów i funkcji jak:
• wszystkie napięcia i prądy lamp,
• napięcia zasilania,
• przegrzać,
• pompowanie na podstawie sygnału wejściowego,
• niewystarczająca ilość powietrza chłodzącego,
• iskrzenie wewnętrzne i zewnętrzne RF (we wzmacniaczu, przełączniku antenowym, tunerze lub antenach),
• kolejność przełączania z nadawania na odbiór T/R,
• przełączanie przekaźnika anteny podczas transmisji,
• jakość dopasowania do anteny,
• odzwierciedlony poziom mocy,
• zapisane dane,
• prąd rozruchowy sieci napięcia zasilającego,
• Blokada pokrywy zapewniająca bezpieczeństwo operatora.

Dane techniczne wzmacniacza mocy ACOM 2000A:

• Moc wyjściowa: tryb push 1500-2000W lub tryb SSB - bez ograniczeń czasowych. Tryb wiązki ciągłej – moc wyjściowa 1500 W – bez ograniczeń czasowych przy zastosowaniu opcjonalnego wentylatora chłodzącego.
• Zakres częstotliwości: wszystkie pasma radioamatorskie od 1,8 do 24,5 MHz. Pasmo 28 MHz z modyfikacjami tylko dla licencjonowanych radioamatorów.
• Zakres/dostrajanie: Początkowe dopasowanie sygnału wyjściowego odbywa się w czasie krótszym niż 3 sekundy (zwykle 0,5 sekundy). Proces powrotu do wcześniej ustalonych ustawień/przełączenia zakresów zajmuje mniej niż 0,2 sekundy w przypadku przejścia na inny odcinek tego samego zakresu i mniej niż 1 sekundę w przypadku przejścia na inny zakres.
• Urządzenie pamięci nieulotnej (pamięć) dostrajające do 10 anten na segment częstotliwości.
• Moc napędu: zazwyczaj 50 W przy mocy wyjściowej 1500 W.
• Impedancja wejściowa: nominalna 50 omów. SWR<1.5:1.
• Tolerancja wyjściowa: Do 3:1 VSWR (2:1 na 160 metrach) przy pełnej mocy wyjściowej przed aktywacją obwodu zabezpieczającego o wysokim SWR. Wyższe wartości SWR są dopasowywane przy niższej mocy wyjściowej.
• Harmoniczne: Co najmniej 50 dB poniżej wartości szczytowej przy 1500 W.
• Zakłócenia intermodulacyjne: Co najmniej 35 dB poniżej wartości szczytowej przy 1500 W.
• Przełączanie i kluczowanie T/R: Przekaźnik próżniowy: Możliwość pracy w trybie pełnego dupleksu (QSK).
• Lampy i obwody wyjściowe: tetrody 4CX800A/GU74B (2 szt.), siatka rezystancyjna, obwód wyjściowy PI-L z ujemnym sprzężeniem zwrotnym RF. Regulowane napięcie siatki ekranu.
• Automatyczna kontrola poziomu (ALC): Kontrola ujemnego napięcia sieci, maksymalnie -11 V, regulacja na tylnym panelu.
• Pilot zdalnego sterowania umożliwia monitorowanie wszystkich parametrów pracy wzmacniacza.
• Zabezpieczenia: ograniczenie prądu siatki sterującej i ekranującej na skutek skoków napięcia (zapewniona jest możliwość płynnego przełączania), wyłączenie w przypadku przekroczenia wartości mocy odbitej, w przypadku iskrzenia w obwodzie RF, w razie potrzeby dostęp jest chroniony hasłem, korekta naprzemiennego przełączania pomiędzy trybem nadawania i odbioru (T/R), usuwania powietrza chłodzącego lampę, urządzenia blokującego i uziemiającego obwód wysokiego napięcia podczas otwierania pokrywy.
• Diagnoza usterek: wyświetlacz zdalnego sterowania, plus wskaźniki, plus urządzenie informacyjne „INFO Box” dla ostatnich 12 zdarzeń. Interfejs komputerowy (RS-232) oraz funkcja zdalnej linii telefonicznej.
• Chłodzenie: Pełny wymuszony przepływ powietrza wewnątrz obudowy. Wentylator izolowany gumą.
• Transformator: 3,5 KVA z rdzeniem taśmowym Unisil-Ha.
• Wymagania dotyczące zasilania: 100/120/200/220/240 V AC. 50-60 Hz. 3500 VA, jednofazowe, przy pełnej mocy.
• Wymiary: Jednostka HF: długość 440 mm, wysokość 180 mm, głębokość 450 mm, jednostka zdalnego sterowania: długość 135 mm, wysokość 25 mm, głębokość 170 mm
• Transportowany w dwóch kartonach, waga całkowita 36 kg.
• Brak elementów sterujących na urządzeniu HF, z wyjątkiem włącznika/wyłącznika.

Alfa-9500

Alpha-9500 nie jest zwykłym wzmacniaczem liniowym, ale kulminacją ponad 40 lat projektowania i inżynierii.

Alpha-9500 to zaawansowana technologia, automatyczne dostrajanie wzmacniacza liniowego z łatwością zapewnia 1500 W mocy wyjściowej przy minimalnej mocy wejściowej wynoszącej zaledwie 45 W.

SPECYFIKACJA:

Wszystkie pasma amatorskie od 1,8 - 29,7 MHz

• Moc wyjściowa: minimum 1500 W we wszystkich pasmach i trybach
• Komunikator trzeciego rzędu:< -30 дБн
• SWR dozwolony: 3:1
• Moc wejściowa: 45-60 W, aby osiągnąć znamionową moc pozorną
• Lampa: jedna 3CX1500/8877 - trioda o dużej mocy i wydajności o mocy rozpraszania 1500 W zapewnia deklarowaną moc we wszystkich zakresach częstotliwości, we wszystkich trybach, we wszystkich cyklach pracy.
• Chłodzenie: Wymuszony obieg powietrza z dwóch wentylatorów
• Wyjścia antenowe: Standardowo wyposażone w 4 złącza SO-239, ale można je zmienić na typu N na tylnym panelu, usuwając 4 śruby.
• Wybór anteny: antena wewnętrzna, 4-portowy przełącznik z 1 lub 2 wyjściami na pasmo
• Skalibrowany watomierz: Watomierz Bruene pozwala jednocześnie mierzyć moc do przodu i do tyłu i wyświetlać te informacje w postaci łatwego do odczytania wykresu słupkowego na panelu przednim. Wykorzystuje również te informacje do jednoczesnej kontroli wzmocnień wzmacniacza.
• Mechanizmy zabezpieczające: blokowanie wysokiego napięcia i blokowanie zasilania.
• Tryb obejścia: Na przednim panelu ALPHA-9500 znajdują się dwa przełączniki zasilania „ON”.
• „ON1” aktywuje watomierz i przełącznik antenowy bez wyłączania zasilania samego wzmacniacza i ustawia wzmacniacz w tryb „bypass”.
• Sam wzmacniacz włącza się przyciskiem „ON2”.
• Wejście: standardowe złącze BIRD SO-239, ale można je zmienić na typu BIRD N
• Zakresy strojenia/przełączania: sterowanie automatyczne i ręczne
• Moc: 100, 120, 200, 220, 240 VAC, 50/60 Hz, wybór automatyczny. Przy napięciu 240 V AC wzmacniacz pobiera do 20 amperów.
• Interfejs: port szeregowy i USB. Pełna funkcja zdalnego sterowania.
• Ochrona: Ochrona przed wszystkimi typowymi błędami.
• Wyświetlacz: Wyświetlacz pokazuje jednocześnie wykresy słupkowe mocy, SWR, prądu sieci, prądu anodowego, napięcia anodowego i wzmocnienia. Cyfrowy panel przyrządów może wyświetlać moc wejściową, prąd anodowy, napięcie anodowe, prąd siatki, SWR, napięcie żarnika i wyjście PEP.
• Przełączanie Tx/Rx: dwa autorskie przekaźniki próżniowe Gigavac umożliwiają pracę z QSK na QRO.
• Moc wyjściowa: 1500 W.
• Waga: 95 funtów
• Wymiary: 17,5" szer. X 7,5" wys. X 19,75" głęb

Ameritron AL-1500

Ameritron AL-1500 to jeden z najpotężniejszych wzmacniaczy liniowych obsługujący wszystkie pasma RF i WARC.

Wykorzystuje ręcznie dostrojony wzmacniacz zaprojektowany na pojedynczej lampie ceramicznej 3CX1500/8877 i charakteryzujący się wydajnością na poziomie co najmniej 62-65%.

Przy mocy wejściowej 65 W wytwarza dopuszczalną moc maksymalną z dużym marginesem, aż do 2500 watów.

Wzmacniacz wyposażony jest w transformator Hypersil ®, podwójne podświetlane instrumenty, regulowany ALC, regulację czasu opóźnienia, zabezpieczenie prądowe i wiele innych.

Cena (w przybliżeniu w Federacji Rosyjskiej) = 3650 dolarów

Ameritron AL-572X

Wzmacniacz Ameritron AL-572 zbudowany jest z czterech lamp 572B wykorzystujących wspólną konstrukcję siatki. We wzmacniaczu Ameritron AL-572 zastosowano neutralizację pojemności lampy, co poprawia wydajność i stabilność w zakresach HF. Lampy montowane są pionowo, co znacznie zmniejsza ryzyko zwarć międzyelektrodowych

Aby dopasować wejście wzmacniacza Ameritron AL-572 do wyjścia przetwornika, na wejściu instaluje się osobne obwody P dla każdego z zakresów pracy. Użycie dostrojonego wejścia wyrównuje obciążenie stopnia wyjściowego transceivera i pozwala uzyskać SWR bliski 1 na wszystkich pasmach. Dodatkowa regulacja obwodów możliwa jest poprzez otwory w tylnej ściance wzmacniacza.

Zasilacz anodowy jest montowany przy użyciu obwodu transformatora podwajającego napięcie i wykorzystuje kondensatory elektrolityczne o dużej pojemności. Transformator anodowy nawinięty jest na prefabrykowany rdzeń stalowy wykonany z płytek pokrytych odporną na wysokie temperatury powłoką silikonową, zapewniającą dużą gęstość mocy przy niewielkiej masie. Napięcie anodowe bez obciążenia wynosi 2900 woltów, przy pełnym obciążeniu około 2500 woltów. Aby obniżyć temperaturę wewnątrz obudowy Ameritron AL-572, zastosowano wolnoobrotowy wentylator komputerowy, który zapewnia cyrkulację powietrza przy niskim poziomie hałasu.

Szczegóły obwodu wyjściowego Ameritron AL-572 (bezramowe cewki wykonane z grubego drutu, kondensator anodowy z ceramicznymi izolatorami i dużą szczeliną między płytkami, przełącznik zakresów na ceramicznym dielektryku) zapewniają niezawodną pracę i wysoką wydajność układu oscylacyjnego. Uchwyty kondensatorów zmiennych wyposażone są w noniusz ze wskaźnikiem opóźnienia i położenia wirnika.

Wzmacniacz Ameritron AL-572 posiada także układ ALC, przełącznik trybu pracy i bypassu, wskaźnik pracy przekładni oraz przyrządy do pomiaru napięcia źródła zasilania anodowego/prądu anodowego i wartości prądu sieci. Obydwa przyrządy pomiarowe są podświetlane. Do pracy QSK istnieje możliwość zamontowania dodatkowego modułu QSK-5.

Cena (w przybliżeniu w Federacji Rosyjskiej) = 2240 dolarów

Dane techniczne

• Szczytowa moc wyjściowa: SSB 1300 W, CW 1000 W
• Moc wzbudzenia z transceivera 50-70 W
• Lampy: 4 lampy 572B z neutralizacją w komplecie ze wspólną siatką
• Zasilanie: sieć 220 V
• Wymiary: 210x370x394 mm
• Waga: 18 kg
• Produkcja: USA

Ameritron AL-800X

Lampowy wzmacniacz mocy do transceiverów HF

Zakres częstotliwości roboczej: od 1 do 30 MHz

Moc wyjściowa: 1250 W (szczytowa)

Zbudowany na lampie 3CX800A7

Cena (w przybliżeniu w Federacji Rosyjskiej) = 2900 dolarów

Ameritron AL-80BX

Liniowy wzmacniacz mocy Ameritron AL-80B wykonany jest przy użyciu lampy 3-500Z i wspólnej konstrukcji siatki. Lampę montuje się pionowo, co znacznie zmniejsza ryzyko zwarć międzyelektrodowych.

Aby dopasować wejście wzmacniacza Ameritron AL-80B do wyjścia przetwornika, na wejściu instaluje się osobne obwody P dla każdego z zakresów pracy. Użycie dostrojonego wejścia wyrównuje obciążenie stopnia wyjściowego transceivera i pozwala uzyskać SWR bliski 1 na wszystkich pasmach. Dodatkowa regulacja obwodów możliwa jest poprzez otwory w tylnej ściance wzmacniacza.

Zasilanie anodowe wzmacniacza Ameritron AL-80B zmontowano przy użyciu obwodu transformatorowego z podwojeniem napięcia i zastosowano kondensatory elektrolityczne o dużej pojemności. Transformator anodowy nawinięty jest na prefabrykowany rdzeń stalowy wykonany z płytek pokrytych odporną na wysokie temperatury powłoką silikonową, zapewniającą dużą gęstość mocy przy niewielkiej masie. Napięcie anodowe bez obciążenia wynosi 3100 woltów, przy pełnym obciążeniu około 2700 woltów. Aby obniżyć temperaturę wewnątrz obudowy, zastosowano wolnoobrotowy wentylator typu komputerowego, który zapewnia cyrkulację powietrza przy niskim poziomie hałasu.

Szczegóły obwodu wyjściowego wzmacniacza Ameritron AL-80B (bezramowe cewki wykonane z grubego drutu, kondensator anodowy z ceramicznymi izolatorami i dużą szczeliną między płytkami, przełącznik zakresów na ceramicznym dielektryku) zapewniają niezawodną pracę i wysoką wydajność układ oscylacyjny. Uchwyty kondensatorów zmiennych wyposażone są w noniusz ze wskaźnikiem opóźnienia i położenia wirnika.

Wzmacniacz Ameritron AL-80B posiada także układ ALC, przełącznik trybu pracy i bypassu, wskaźnik pracy przekładni oraz przyrządy do pomiaru napięcia zasilania anody/prądu anodowego i wielkości prądu sieci. Do pracy QSK istnieje możliwość zamontowania dodatkowego modułu QSK-5.

Cena (w przybliżeniu w Federacji Rosyjskiej) = 1990 dolarów

Dane techniczne

• Zasięg działania: 10-160 metrów, w tym WARC
• Szczytowa moc wyjściowa: SSB 1000 W, CW 800 W
• Moc wzbudzenia z transceivera 85-100 W
• Lampy: lampa 3-500Z z neutralizacją w komplecie ze wspólną siatką
• Impedancja wejściowa i wyjściowa: 50 omów
• Zasilanie: sieć 220 V
• Wymiary: 210x370x394 mm
• Waga: 22 kg
• Produkcja: USA

Ameritron AL-811

Liniowy wzmacniacz mocy Ameritron AL-811 HX zbudowany jest z czterech lamp 811A (pełnym analogiem jest lampa G-811) według obwodu o wspólnej siatce. Lampy montowane są pionowo, co znacznie zmniejsza ryzyko zwarć międzyelektrodowych.

Aby dopasować wejście wzmacniacza do wyjścia przetwornika, na wejściu instaluje się osobne obwody P dla każdego z zakresów pracy. Użycie dostrojonego wejścia wyrównuje obciążenie stopnia wyjściowego transceivera i pozwala uzyskać SWR bliski 1 na wszystkich pasmach. Dodatkowa regulacja obwodów możliwa jest poprzez otwory w tylnej ściance wzmacniacza.

Anodowe źródło zasilania jest montowane przy użyciu obwodu mostka transformatorowego i wykorzystuje kondensatory elektrolityczne o dużej pojemności. Transformator anodowy nawinięty jest na prefabrykowany rdzeń stalowy wykonany z płytek pokrytych odporną na wysokie temperatury powłoką silikonową, zapewniającą dużą gęstość mocy przy niewielkiej wadze (8 kg). Napięcie anodowe bez obciążenia wynosi 1700 woltów, przy pełnym obciążeniu około 1500 woltów. Aby obniżyć temperaturę wewnątrz obudowy, zastosowano wolnoobrotowy wentylator komputerowy, zapewniający cyrkulację powietrza przy niskim poziomie hałasu.

Wzmacniacz posiada także układ ALC, przełącznik trybu pracy i bypassu, wskaźnik pracy przekładni oraz przyrządy do pomiaru napięcia źródła zasilania anodowego/prądu anodowego i wartości prądu sieci. Do pracy QSK istnieje możliwość zamontowania dodatkowego modułu QSK-5.

Cena (w przybliżeniu w Federacji Rosyjskiej) = 1200 dolarów

Dane techniczne

• Szczytowa moc wyjściowa - w trybie SSB 800 W, w trybie CW 600 W (moc wzbudzenia z transceivera 50-70 W)
• Impedancja wejściowa i wyjściowa - 50 omów
• Zasięgi działania - 10-160 metrów, w tym WARC
• W zestawie 4 lampy 811A ze wspólną siatką
• Regulowane wyjście ALC
• Napięcie zasilania 240 V, zmienne
• krany do zasilania sieciowego 100/110/120/210/220/230 woltów
• Waga 15 kg

Ameritron AL-82X

Liniowy wzmacniacz mocy Ameritron AL-82X zbudowany jest przy użyciu dwóch lamp 3-500Z w wspólnej konstrukcji siatki. We wzmacniaczu Ameritron AL-82 zastosowano neutralizację pojemności lampy, co poprawia wydajność i stabilność w zakresach HF. Lampy we wzmacniaczu Ameritron AL-82 zamontowane są pionowo, co znacznie zmniejsza ryzyko zwarć międzyelektrodowych.

Aby dopasować wejście wzmacniacza Ameritron AL-82X do wyjścia przetwornika, na wejściu instaluje się osobne obwody P dla każdego z zakresów pracy. Zastosowanie dostrojonego wejścia wzmacniacza Ameritron AL-82 wyrównuje obciążenie stopnia wyjściowego transiwera i pozwala uzyskać SWR bliski 1 na wszystkich pasmach. Dodatkowa regulacja obwodów możliwa jest poprzez otwory w tylnej ściance wzmacniacza.

Zasilanie anodowe wzmacniacza Ameritron AL-82 zmontowano przy użyciu obwodu transformatora podwajającego napięcie i zastosowano kondensatory elektrolityczne o dużej pojemności. Transformator anodowy nawinięty jest na prefabrykowany rdzeń stalowy wykonany z płytek pokrytych odporną na wysokie temperatury powłoką silikonową, zapewniającą dużą gęstość mocy przy niewielkiej masie. Napięcie anodowe bez obciążenia wynosi 3800 woltów, przy pełnym obciążeniu około 3300 woltów. Aby obniżyć temperaturę wewnątrz wzmacniacza Ameritron AL-82, zastosowano wolnoobrotowy wentylator komputerowy, który zapewnia cyrkulację powietrza przy niskim poziomie hałasu.

Szczegóły obwodu wyjściowego (bezramowe cewki wykonane z grubego drutu, kondensator anodowy z ceramicznymi izolatorami i dużą szczeliną między płytkami, przełącznik zakresu na ceramicznym dielektryku) zapewniają niezawodną pracę i wysoką wydajność układu oscylacyjnego. Uchwyty kondensatorów zmiennych wyposażone są w noniusz ze wskaźnikiem opóźnienia i położenia wirnika.

Wzmacniacz Ameritron AL-82X posiada także układ ALC, przełącznik trybu pracy i bypassu, wskaźnik pracy przekładni oraz przyrządy do pomiaru napięcia źródła zasilania anodowego/prądu anodowego i wartości prądu sieci. Obydwa przyrządy pomiarowe są podświetlane. Do pracy QSK istnieje możliwość zamontowania dodatkowego modułu QSK-5.

Cena (w przybliżeniu w Federacji Rosyjskiej) = 3000 dolarów

Dane techniczne wzmacniacza Ameritron AL-82X

• Zasięg działania 10-160 metrów, w tym WARC
• Szczytowa moc wyjściowa: SSB 1800 W, CW 1500 W
• Moc wzbudzenia z transiwera 100 W
• Lampy: 2 lampy 3-500Z z neutralizacją w komplecie ze wspólną siatką
• Impedancja wejściowa i wyjściowa 50 omów
• Zasilanie sieciowe 220 woltów
• Wymiary 250x432x470 mm
• Waga 35 kg
• Produkcja USA

Ameritron ALS-1300

Ameritron oferuje swój nowy wzmacniacz półprzewodnikowy ALS-1300.

Moc wyjściowa wzmacniacza wynosi 1200W w zakresie częstotliwości 1,5 - 22 MHz.

Wzmacniacz nie wymaga czasu na odbudowę, jako tranzystory wyjściowe zastosowano 8 sztuk tranzystorów FET MRF-150.

We wzmacniaczu zastosowano wentylator, którego prędkość obrotowa jest kontrolowana przez czujniki temperatury, aby zapewnić minimalny poziom hałasu.

Pilot ALS-500RC może współpracować ze wzmacniaczem ALS-1300

Ameritron ALS-500M

We wzmacniaczu zastosowano cztery mocne tranzystory bipolarne 2SC2879

Wzmacniacz wykonany jest bez użycia lamp próżniowych, więc nie wymaga podgrzewania

Wzmacniacza nie trzeba regulować. Przełączanie zakresów od 1,5 do 29 MHz odbywa się za pomocą jednego pokrętła

Wzmacniacz monitoruje rezystancję obciążenia i jeśli odbiega ona od dopuszczalnej normy, włącza się „bypass”.

Wzmacniacz posiada wbudowany wskaźnik poboru prądu, który umożliwia monitorowanie prądu kolektora tranzystorów wyjściowych

Aby ominąć wzmacniacz, nie trzeba go odłączać. Wystarczy przełączyć go do pozycji „wyłączony”.

Waga wzmacniacza to zaledwie 3,9 kg przy wymiarach 360x90x230 mm

Podczas pracy wzmacniacza w trybie stacjonarnym zaleca się stosowanie źródła zasilania o napięciu wyjściowym 13,8 V i prądzie roboczym co najmniej 80 A.

Cena (w przybliżeniu w Federacji Rosyjskiej) = 1050 dolarów

Charakterystyka techniczna wzmacniacza mocy ASL-500M:

• Zakres częstotliwości: 1,5 - 30 MHz
• Moc wyjściowa: 500 W szczytowa (PEP) lub 400 W w trybie CW
• Moc sygnału sterującego: typowo 60-70 W
• Napięcie zasilania: 13,8 V, pobór 80 A
• Tłumienie harmonicznych: 1,8 – 8 MHz – lepiej niż 60 dB poniżej szczytowej mocy znamionowej, 9 – 30 MHz – lepiej niż 70 dB poniżej szczytowej mocy znamionowej
• Podczas pracy wzmacniacza w trybie stacjonarnym zaleca się stosowanie źródła zasilania o maksymalnym prądzie wyjściowym co najmniej 80A.

Ameritron ALS-600

Bez konfiguracji, bez kłopotów, bez zmartwień – po prostu podłącz i graj

Zawiera moc wyjściową 600 W, ciągły zakres częstotliwości 1,5-22 MHz, natychmiastowe przełączanie pasma, brak czasu nagrzewania, brak lamp niebezpiecznych dla dzieci, maksymalna ochrona SWR, całkowicie cicha, bardzo kompaktowa.

Rewolucyjny wzmacniacz AMERITRON ALS-600 jest jedynym wzmacniaczem liniowym w krótkofalówce, który wykorzystuje cztery niezawodne tranzystory TMOS FET mocy RF – zapewniając niezrównaną jakość półprzewodnikową i nie wymagając strojenia. Cena obejmuje niestrojony wzmacniacz FET i zasilacz 120/220 VAC, 50/60 Hz do użytku domowego.

Otrzymujesz natychmiastowe przełączanie zakresu, bez konieczności konfiguracji, bez czasu nagrzewania, bez kłopotów! Wzmacniacz ALS-600 zapewnia maksymalną moc wyjściową obwiedni 600 W i moc CW 500 W w ciągłym zakresie częstotliwości od 1,5 do 22 MHz

Wzmacniacz ALS-600 jest całkowicie cichy. Wolnoobrotowy i cichy wentylator jest tak cichy, że trudno wykryć jego obecność, w przeciwieństwie do hałaśliwych dmuchaw spotykanych w innych wzmacniaczach. Wzmacniacz ALS-600 ma niewielkie wymiary: 152x241x305 mm - zajmuje mniej miejsca niż Twoje radio! Waży zaledwie 5,7 kg.

Dwuwskazówkowy SWR oraz miernik mocy z podświetleniem pozwala na jednoczesne odczytanie wartości SWR, mocy maksymalnej padającej oraz fal odbitych. Przełącznik Praca/Standby umożliwia pracę w trybie niskiego poboru mocy, ale w razie potrzeby można natychmiast przełączyć się na tryb pełnej mocy.

Otrzymujesz możliwość sterowania systemem ALC z panelu przedniego! Ten unikalny system AMERITRON umożliwia regulację mocy wyjściowej za pomocą wygodnego wskaźnika na panelu przednim. Dodatkowo na przednim panelu znajdują się wskaźniki LED transmisji, ALC i SWR. Gniazdo wyjściowe 12 VDC umożliwia zasilanie akcesoriów niskoprądowych. Ciesz się mocą 600 watów niestrojonego wzmacniacza półprzewodnikowego. Para gniazd interfejsu zdalnego sterowania RJ45 tego wzmacniacza pozwala na ręczne sterowanie wzmacniaczem ALS-600 za pomocą kompaktowego pilota ALS-500RC lub automatycznie za pomocą automatycznego selektora pasma ARI-500. Automatyczny przełącznik pasm odczytuje dane pasma z twojego transiwera i automatycznie zmienia pasma wzmacniacza ALS-600, gdy zmieniają się pasma w transiwerze.

Cena (w przybliżeniu w Federacji Rosyjskiej) = 1780 dolarów

Ekspert 1K-FA

W pełni automatyczny tranzystorowy wzmacniacz liniowy o mocy 1 kW.

Wbudowany zasilacz i automatyczny tuner antenowy. Wymiary: 28x32x14 cm (wraz ze złączami przyłączeniowymi).

Waga około 20 kg.

Wzmacniacz Expert 1K-FA wykorzystuje dwa procesory, z których jeden jest przeznaczony do automatycznej regulacji wyjściowego obwodu P. (System S.A.T.s) Ponad 13 000 elementów oprogramowania zapewnia unikalny zestaw właściwości technicznych, których nie można znaleźć w innych modelach.

Możliwość łatwego podłączenia do wszystkich modeli transceiverów Icom, Yaesu, Kenwood, automatyczny tuner antenowy, kontrola charakterystyki anteny, natychmiastowe nadawanie. Podobne rezultaty przy pracy z modelami innych firm i domowym sprzętem. Funkcje operatora ograniczają się do obracania pokrętła regulacji częstotliwości w transiwerze.

Od 1,8 MHz do 50 MHz łącznie z pasmami WARC. Konstrukcja w pełni tranzystorowa. 1 kW PEP w trybie SSB (wartość z tabliczki znamionowej). 900 W w trybie CW (wartość znamionowa) 700 W PEP w paśmie 50 MHz (wartość znamionowa).

Automatyczny wybór pełnej/połowej mocy na polecenie operatora w trybach CW i SSB, dla cyfrowych typów pracy i zapewniających automatyczną ochronę wzmacniacza. Nie wymaga czasu na rozgrzewkę.

Elementy wzmacniające nie ulegają starzeniu (zastosowano tranzystory CMOS). Wbudowany automatyczny tuner antenowy. Możliwe jest dopasowanie anten o wartości SWR do 3:1 na HF i 2,5:1 na 6 metrach. Przełączanie do 4 anten (złącza SO239). Przełączanie pasm, anten i wszelkie regulacje przeprowadzane są w ciągu 10 milisekund. Podczas pracy wyłącznie z transiwera, regulacje, przełączanie pasm i anten odbywają się w trybie „czuwania”. Dostępność dwóch wejść. Stosowane są złącza SO 239.

Moc napędu 20 W.

Ciągłe monitorowanie temperatury, przetężenia i napięcia, poziomu SWR, poziomu mocy odbitej, maksymalnego napięcia tunera RF, „pompowania” mocy wejściowej, niezrównoważenia stopni wzmacniacza. Tryb pełnego dupleksu (QSK). Cicha praca.Wzmacniacz i transiwer można włączać i wyłączać niezależnie. Duży wyświetlacz LCD wyświetla dużą ilość informacji.

Połączenie przez port RS 232 do sterowania za pośrednictwem komputera. Aby ułatwić przenoszenie, wzmacniacz mieści się w małej torbie. Możliwość pracy w dni terenowe i wyprawy DX-owe.

BLA 1000

RM BLA-1000 to nowy wzmacniacz tranzystorowy o mocy wyjściowej do 1000W, w którym zastosowano wszystkie najbardziej zaawansowane osiągnięcia konstrukcji wzmacniaczy. Stopień wyjściowy wzmacniacza stanowią dwa tranzystory polowe supermocowe (MOSFET) MRF-157. Dwucyklowy mostkowy obwód wzmacniający (typu Push-Pull), pracujący w trybie AB2, zapewnia wysokie wzmocnienie i dobrą wydajność wzmacniacza przy zachowaniu wysokiej liniowości.

Dla wygody pokrycia wszystkich zakresów pracy na tylnym panelu wzmacniacza znajdują się 2 porty antenowe. Na przykład do jednego portu można podłączyć anteny o wysokim zakresie częstotliwości, a do drugiego anteny o niskim zakresie częstotliwości.

Aby kontrolować liniowość wzmacniacza, na tylnym panelu znajduje się wejście ALC. Zaimplementowano możliwość zarówno automatycznego sterowania poziomem ALC jak i z poziomu transceivera. Parametry ALC można regulować ręcznie za pomocą 2 rezystorów. Czas zwolnienia przekaźnika nadawczego (opóźnienie RX) można regulować w zakresie 0...2,5 sekundy w krokach co 10 ms.

Przełączanie trybu „Odbiór / Nadawanie” może odbywać się zarówno z poziomu transiwera, jak i automatycznie (Int. VOX). W tym celu na tylnym panelu wzmacniacza znajduje się złącze RC - „PTT”.

Wzmacniacz zasilany jest poprzez wbudowany zasilacz impulsowy. Wysoką moc wyjściową wzmacniacza uzyskuje się poprzez zasilanie tranzystorów wysokim napięciem - 48 V. W takim przypadku pobór prądu w szczycie sygnału może osiągnąć 50 amperów.

Jedną z ciekawych cech tego wzmacniacza jest możliwość pracy w trybie w pełni automatycznym. W tym trybie nie trzeba przełączać nie tylko trybu „Odbiór/Nadawanie”, ale także zakresu pracy wzmacniacza. Miernik częstotliwości wbudowany w mikroprocesor automatycznie określi częstotliwość transmisji i wybierze żądany filtr dolnoprzepustowy. Funkcja ta będzie szczególnie przydatna w przypadku stosowania wzmacniacza w „obszarach bez nadzoru” lub „przestrzeniach zamkniętych” przemysłowych struktur radiokomunikacyjnych.

Cena (w przybliżeniu w Federacji Rosyjskiej) = 4590 dolarów

Charakterystyka techniczna wzmacniacza mocy RM BLA-1000

• Zakres częstotliwości 1,5-30 i 48-55 MHz
• Napięcie zasilania 220-240 V; 15,5 A
• Moc wejściowa 10-100 W
• Moc wyjściowa 1000 W
• Impedancja wejścia/wyjścia 50 omów
• Wymiary całkowite 495 x 230 x 462 mm
• Waga 30 kg

BLA 350

Nowy, niedrogi wzmacniacz RM BLA-350. Idealne rozwiązanie dla początkującego lub średniozaawansowanego radioamatora, który za niewielkie pieniądze zdecydował się wzmocnić sygnał swojego radiotelefonu lub zabezpieczyć stopień wyjściowy. Dzięki wbudowanemu zasilaczowi o dużej mocy wzmacniacz zajmuje niewiele miejsca na stole.

Stopień wyjściowy wzmacniacza wykonany jest z dwóch wydajnych tranzystorów polowych (MOSFET) SD2941. Dwucyklowy mostkowy obwód wzmacniający (typu Push-Pull), pracujący w trybie AB2, zapewnia wysokie wzmocnienie i dobrą wydajność wzmacniacza przy zachowaniu wysokiej liniowości. Dodatkową czystość sygnału wyjściowego zapewnia 7 filtrów dolnoprzepustowych 7. rzędu, co jest ważnym parametrem dla podstawowych wzmacniaczy.

Dzięki sterowaniu mikroprocesorowemu sterowanie trybami pracy wzmacniacza jest w pełni zautomatyzowane oraz realizowana jest kontrola temperatury, SWR i mocy wejściowej. Możliwa jest elastyczna konfiguracja parametrów zabezpieczeń i alarmów w przypadku przekroczenia wartości progowych.

Przełączanie trybu „Odbiór/Nadawanie” może być kontrolowane albo z transiwera, albo automatycznie (Int. VOX). W tym celu na tylnym panelu wzmacniacza znajduje się złącze RC - „PTT”.

Jedną z ciekawych cech tego wzmacniacza jest możliwość pracy w trybie w pełni automatycznym. W tym trybie nie trzeba przełączać nie tylko trybu „Odbiór/Nadawanie”, ale także zakresu pracy wzmacniacza. Miernik częstotliwości wbudowany w mikroprocesor automatycznie określi częstotliwość transmisji i wybierze żądany filtr dolnoprzepustowy. Funkcja ta będzie szczególnie przydatna w przypadku stosowania wzmacniacza w „obszarach bez nadzoru” lub „przestrzeniach zamkniętych” przemysłowych struktur radiokomunikacyjnych.

Cena (w przybliżeniu w Federacji Rosyjskiej) = 1090 dolarów

Charakterystyka techniczna wzmacniacza mocy RM BLA-350

• Zakres częstotliwości 1,5-30 MHz (w tym pasma WARC)
• Typy modulacji AM/FM/SSB/CW/DIGI
• Napięcie zasilania 220-240 V; 8 A
• Moc wejściowa 1-10 W
• Moc wyjściowa 350 W
• Impedancja wejścia/wyjścia 50 omów
• Wymiary całkowite 155 x 355 x 270 mm
• Waga 13 kg

Elecraft KPA-500

Wzmacniacz mocy przeznaczony jest do pracy na wszystkich pasmach radioamatorskich HF od 160 do 6 metrów (w tym pasma WARC) we wszystkich trybach pracy. KPA-500 automatycznie dostraja się do częstotliwości twojego transceivera.

Całkowicie półprzewodnikowy wzmacniacz o mocy 500 W na wydajnych tranzystorach FET, ma takie same wymiary jak transceiver Elecraft K3 i idealnie wpasowuje się w linię urządzeń tej firmy.

Wzmacniacz posiada wyświetlacz alfanumeryczny, jasny wskaźnik LED oraz niezawodny, mocny, wbudowany zasilacz. Urządzenie współpracuje z każdym transiwerem, który wykorzystuje uziemione wyjście PTT. Podczas pompowania lub zwiększania SWR moc jest automatycznie zmniejszana o 2,5 dB, a po wyeliminowaniu problemu powraca do wartości nominalnej.

Wzmacniacz zapewnia ultraszybką, cichą funkcję QSK przy użyciu przełącznika diodowego PIN o dużej mocy. Urządzenie posiada sześciobiegowy wentylator sterowany temperaturą. Przy zastosowaniu opcjonalnego kabla KPAK3AUX zapewniona jest rozszerzona integracja z transiwerem K3:

• przyciski ręcznego sterowania na panelu KRA500 kontrolują zakresy i poziom napędu w K3;
• dane o zakresach przełączania przesyłane są z K3 przed rozpoczęciem transmisji;
• PTT jest transmitowany kablem, nie jest wymagane oddzielne sterowanie;
• K3 wykrywa aktualny stan wzmacniacza i dostosowuje poziom wysterowania zgodnie z jednym z dwóch stanów pamięci w każdym paśmie.

Po podłączeniu do Internetu obecność nowych wersji oprogramowania jest automatycznie wykrywana z serwera firmowego poprzez port RS232.

HLA-150

Cena (w przybliżeniu w Rosji) = 520 dolarów

• Moc wejściowa: 1 - 8 W.
• Moc wyjściowa: 150 W CW lub 200 W PEP w SSB.
• Napięcie zasilania: 13,8 V.
• Maksymalny pobór prądu: do 24 A.
• Wymiary: 170x225x62 mm, waga 1,8 kg.

HLA-300

Wzmacniacz posiada sterowanie mikroprocesorowe, zakres częstotliwości 1,5-30 MHz, diodowe wskaźniki mocy wyjściowej i zakresu pracy, automatyczne przełączanie TX/RX. Przełączanie pasma może odbywać się automatycznie lub ręcznie. Wzmacniacz posiada na wyjściu filtry pasmowe, które przy zmianie zakresu przełączane są ręcznie.

W przypadku awarii wzmacniacza lub układu antenowo-zasilającego, bądź wzrostu poziomu emisji niepożądanych, system zabezpieczający automatycznie wyłączy wzmacniacz i/lub podłączy transceiver bezpośrednio do anteny (tryb „bypass”) . Aby ręcznie włączyć tryb obejścia, wystarczy wyłączyć zasilanie wzmacniacza.

Moc wejściowa 5 - 15 W.

Moc wyjściowa 300 W CW lub 400 W PEP w SSB.

Napięcie zasilania 13,8 V.

Maksymalny pobór prądu do 45 A.

Wymiary 450x190x80 mm, waga 3 kg. Cena (w przybliżeniu w Federacji Rosyjskiej) = 750 dolarów

OM Power OM 1500

Liniowy wzmacniacz mocy do pracy na wszystkich pasmach amatorskich od 1,8 do 29 MHz (w tym pasma WARC) + 50 MHz ze wszystkimi rodzajami modulacji. Wyposażony w ceramiczną tetrodę GS-23B.

Dane techniczne:

Zakres częstotliwości pracy: pasma amatorskie od 1,8 do 29,7 MHz, w tym pasma WARC + 50 MHz.

Moc wyjściowa: ponad 1500 W w trybach SSB i CW na pasmach HF, 1000 W w trybach SSB i CW na 50 MHz, ponad 1000 W w trybach RTTY

Moc wejściowa: Typowo 40 do 60 W dla pełnej mocy wyjściowej.

Impedancja wejściowa: 50 omów przy SWR< 1.5: 1

Wzmocnienie: 14 dB, Impedancja wyjściowa: 50 omów, Maksymalny SWR: 2:1

Zabezpieczenie przed zwiększeniem SWR: automatyczne przejście w tryb STANDBY, gdy moc odbita przekracza 250 W

Zniekształcenia intermodulacyjne: 32 dB znamionowej mocy wyjściowej.

Tłumienie harmoniczne:< -50 дБ относительно мощности несущей.

Lampa: tetroda ceramiczna GS-23B. Chłodzenie: Wentylator odśrodkowy.

Zasilanie: 1 x 210, 220, 230 V - 50 Hz. Transformatory: 1 transformator toroidalny 2,3 KVA

Osobliwości:

Przełącznik antenowy na trzy anteny

Pamięć błędów i ostrzeżeń - łatwa obsługa

Automatyczna regulacja prądu anodowego (BIAS) – po wymianie lampy nie jest wymagana żadna regulacja

Automatyczna regulacja prędkości wentylatora w zależności od temperatury

Pełny QSK z cichym przekaźnikiem

Najmniejszy i najlżejszy wzmacniacz o mocy 1500 W na rynku

Wymiary (SxWxG): 390 x 195 x 370 mm, Waga: 22 kg

OM Power OM 2500 HF

Wyprodukowana w Rosji tetroda GU84b pozwala uzyskać moc wyjściową do 2700 W.

We wzmacniaczu zastosowano tetrodę GU84B o schemacie z katodą uziemioną (sygnał wejściowy podawany jest na siatkę sterującą). Wzmacniacz wykazuje doskonałą liniowość w stabilizacji napięcia polaryzacji siatki sterującej i napięcia siatki ekranu. Sygnał wejściowy podawany jest do sieci sterującej za pomocą transformatora szerokopasmowego o impedancji wejściowej 50 omów. Ten schemat wejściowy zapewnia akceptowalną wartość SWR (mniejszą niż 1,5:1) na wszystkich pasmach HF.

Stopień wyjściowy wzmacniacza stanowi obwód Pi-L. Kondensator z zmiennym izolatorem ceramicznym do strojenia pętli i dopasowywania obciążenia jest podzielony na dwie części i zaprojektowany specjalnie dla tego wzmacniacza. Pozwala to na dokładne dostrojenie wzmacniacza i łatwy powrót do wcześniej dostrojonych pozycji po zmianie zakresu.

Wysokie napięcie anodowe składa się z 8 źródeł napięcia po 300V/2A każde. Każde źródło ma swój własny prostownik i filtr. Rezystory bezpieczeństwa są stosowane w obwodzie napięcia anodowego w celu ochrony wzmacniacza przed przeciążeniem. Napięcie sieciowe jest stabilizowane przez obwód tranzystorów MOSFET IRF830 i wynosi 360V/100mA. Napięcie sieci sterującej -120V stabilizowane jest diodami Zenera.

Główne parametry techniczne wzmacniacza mocy OM2500 HF

• Moc wyjściowa: 2500 W w trybach CW i SSB, 2000 W w trybach RTTY, AM i FM
• < 2.0: 1 входное - 50 Ом при КСВ < 1,5:1
• Wzmocnienie RF: nie mniej niż 16 dB
• Zespoły zabezpieczające: w przypadku wzrostu SWR, prądów anodowych i sieciowych lub w przypadku nieprawidłowej konfiguracji wzmacniacza, zapewniają miękki start w celu ochrony bezpieczników, blokując załączenie niebezpiecznych napięć po zdjęciu osłon wzmacniacza
• Wymiary i waga (w stanie użytkowym): 485x200x455 mm, 38 kg

OM Power OM2000 HF

Wzmacniacz mocy przeznaczony jest do pracy na wszystkich pasmach HF od 1,8 do 29 MHz (w tym pasma WARC) we wszystkich trybach pracy.

Blok wysokiej częstotliwości:

We wzmacniaczu zastosowano tetrodę GU-77B w układzie z uziemioną katodą, której wzbudzenie dostarczane jest do sieci sterującej. Wzmacniacz charakteryzuje się doskonałą liniowością, ponieważ polaryzacja siatki sterującej i napięcie siatki ekranu są dobrze ustabilizowane. Sygnał wejściowy jest podawany do sieci sterującej poprzez szerokopasmowe urządzenie dopasowujące o impedancji wejściowej 50 omów. Rozwiązanie to zapewnia dopasowanie wejścia wzmacniacza o współczynniku SWR nie gorszym niż 1,5:1 w dowolnym paśmie HF.

Zasilacz

Wykorzystując jednostkę złożoną z przekaźników i potężnych rezystorów, można uzyskać łagodny rozruch potężnego prostownika. Jednostka wysokiego napięcia składa się z ośmiu sekcji zapewniających napięcie 350 woltów przy prądzie 2 amperów, z których każda ma własny prostownik i filtr. W obwodzie napięcia anodowego instalowane są rezystory bezpieczeństwa, które chronią wzmacniacz przed przeciążeniem.

Ochrona wzmacniacza

Główne dane techniczne wzmacniacza mocy OM2000 HF

• Zakres częstotliwości: wszystkie pasma radioamatorskie od 1,8 do 29,7 MHz;
• Moc wyjściowa nie mniej: 2000 W w trybach CW i SSB, 1500 W w trybach RTTY, AM i FM
• Zniekształcenia intermodulacyjne: nie więcej niż -32 dB od szczytowej mocy znamionowej.
• Tłumienie harmonicznych: moc znamionowa większa niż 50 dB.
• Impedancja charakterystyczna: wyjściowa - 50 omów, dla obciążenia asymetrycznego, przy SWR< 2.0: 1 входное - 50 Ом при КСВ < 1,5:1
• Wzmocnienie RF: nie mniej niż 17 dB
• Napięcie zasilania: 230V – 50Hz, jedna lub dwie fazy
• Transformatory: 2 transformatory toroidalne, każdy o mocy 2 kVA
• Wymiary i waga (w stanie użytkowym): 485x200x455 mm, 37 kg

OM Power OM2500 A

Wzmacniacz mocy przeznaczony jest do pracy na wszystkich pasmach HF od 1,8 do 29 MHz (w tym pasma WARC) we wszystkich trybach pracy. OM2500 A automatycznie dostraja się do częstotliwości transceivera.

Blok wysokiej częstotliwości

We wzmacniaczu zastosowano tetrodę GU-84B w układzie z uziemioną katodą, której wzbudzenie dostarczane jest do sieci sterującej. Wzmacniacz charakteryzuje się doskonałą liniowością, ponieważ polaryzacja siatki sterującej i napięcie siatki ekranu są dobrze ustabilizowane. Sygnał wejściowy jest podawany do sieci sterującej poprzez szerokopasmowe urządzenie dopasowujące o impedancji wejściowej 50 omów. Rozwiązanie to zapewnia dopasowanie wejścia wzmacniacza o współczynniku SWR nie gorszym niż 1,5:1 w dowolnym paśmie HF.

Na wyjściu wzmacniacza jest włączony obwód Pi-L. Każdy z kondensatorów zmiennych, przeznaczony do regulacji obwodu i obciążenia, wykonany jest z izolatorów ceramicznych i jest podzielony na dwie sekcje. Rozwiązanie to pozwala na dokładniejsze dostrojenie wzmacniacza i łatwy powrót do poprzednich ustawień po zmianie zakresu.

Zasilacz

Wzmacniacz zasilany jest dwoma dwukilowatowymi transformatorami toroidalnymi.

Wykorzystując jednostkę złożoną z przekaźników i potężnych rezystorów, można uzyskać łagodny rozruch potężnego prostownika. Jednostka wysokiego napięcia składa się z ośmiu sekcji zapewniających napięcie 420 woltów przy prądzie 2 amperów, z których każda ma własny prostownik i filtr. W obwodzie napięcia anodowego instalowane są rezystory bezpieczeństwa, które chronią wzmacniacz przed przeciążeniem.

Napięcie dla siatki ekranu zapewnia równoległy stabilizator zamontowany na tranzystorach wysokiego napięcia typu BU508, który zapewnia napięcie 360 ​​woltów przy prądzie do 100 mA. Ustabilizowane jest również napięcie polaryzacji sieci sterującej (-120 woltów).

Ochrona wzmacniacza

Urządzenie zapewnia ciągły monitoring i ochronę wszystkich obwodów w przypadku zakłóceń w pracy wzmacniacza. Zespół zabezpieczający znajduje się na płycie sterującej zamontowanej w subpanelu.

Główne parametry techniczne wzmacniacza mocy OM2500 A

• Zakres częstotliwości: wszystkie pasma radioamatorskie od 1,8 do 29,7 MHz;
• Moc wyjściowa nie mniej: 2500 W w trybach CW i SSB, 2000 W w trybach RTTY, AM i FM
• Zniekształcenia intermodulacyjne: nie więcej niż -32 dB od szczytowej mocy znamionowej.
• Tłumienie harmonicznych: moc znamionowa większa niż 50 dB.
• Impedancja charakterystyczna: wyjściowa - 50 omów, dla obciążenia asymetrycznego, przy SWR< 2.0: 1, входное - 50 Ом при КСВ < 1,5:1
• Wzmocnienie RF: nie mniej niż 17 dB
• Ustawienie ręczne lub automatyczne
• Prędkość strojenia w tym samym zakresie:< 0.5 сек.
• Szybkość strojenia podczas strojenia na inny zakres:< 3 сек.
• Napięcie zasilania: 230V – 50Hz, jedna lub dwie fazy. Transformatory: 2 transformatory toroidalne, każdy o mocy 2 kVA
• Zespoły zabezpieczające: w przypadku wzrostu SWR, prądów anodowych i sieciowych, gdy wzmacniacz jest nieprawidłowo skonfigurowany, zapewniają miękki start w celu ochrony bezpieczników, blokują załączenie niebezpiecznych napięć po zdjęciu osłon wzmacniacza
• Wymiary i waga (w stanie użytkowym): 485x200x455 mm, 40 kg

OM Power OM3500 HF

Wzmacniacz mocy OM3500 HF przeznaczony jest do pracy na wszystkich pasmach HF od 1,8 do 29 MHz (w tym pasma WARC) we wszystkich trybach pracy. We wzmacniaczu zastosowano ceramiczną tetrodę GU78B.

We wzmacniaczu zastosowano tetrodę GU78B w układzie z katodą uziemioną (sygnał wejściowy podawany jest do siatki sterującej). Wzmacniacz wykazuje doskonałą liniowość pomiędzy napięciem polaryzacji siatki sterującej a napięciem siatki ekranu. Sygnał wejściowy podawany jest do sieci sterującej za pomocą transformatora szerokopasmowego o impedancji wejściowej 50 omów. Ten obwód wejściowy zapewnia akceptowalną wartość SWR (mniejszą niż 1,5:1) na wszystkich pasmach HF. Stopień wyjściowy wzmacniacza stanowi obwód Pi-L. Kondensator zmienny na izolatorach ceramicznych do strojenia obwodów i dopasowywania obciążenia jest podzielony na dwie części i zaprojektowany specjalnie dla tego wzmacniacza. Pozwala to na dokładne dostrojenie wzmacniacza i łatwy powrót do wcześniej dostrojonych pozycji po zmianie zakresu.

Zasilanie wzmacniacza stanowią dwa transformatory toroidalne o mocy 2KVA. Tryb miękkiego startu odbywa się za pomocą przekaźników i rezystorów.

Ochrona wzmacniacza:

Stały monitoring i ochrona napięć i prądów anodowych i sieciowych odbywa się w przypadku nieprawidłowych ustawień wzmacniacza, zastosowano tryb miękkiego startu w celu ochrony bezpieczników.

Charakterystyka techniczna wzmacniacza mocy OM3500 HF:

• Zakres częstotliwości: wszystkie pasma radioamatorskie od 1,8 do 29,7 MHz;
• Moc wyjściowa: 3500 W w trybach CW i SSB, 3000 W w trybach RTTY, AM i FM
• Zniekształcenia intermodulacyjne: lepsze niż 36 dB poniżej mocy znamionowej szczytowej.
• Tłumienie harmonicznych: Lepsze niż 55 dB poniżej szczytowej mocy znamionowej.
• Impedancja charakterystyczna: wyjściowa - 50 omów, dla obciążenia asymetrycznego, wejściowa - 50 omów przy SWR< 1,5:1
• Wzmocnienie RF: Typowe 17 dB
• Napięcie zasilania: 2 x 230 V - 50 Hz, jedna lub dwie fazy
• Transformatory: 2 transformatory toroidalne, każdy o mocy 2,5 kVA
• Wymiary i waga (w stanie użytkowym): 485x200x455 mm, 43 kg

RM KL500

Wzmacniacz RM KL500 HF, zakres 3-30 MHz, moc wejściowa 1-15 W, moc wyjściowa 300 W z technologią elektronicznego przełączania i zabezpieczeniem przed odwróceniem polaryzacji. Posiada sześć poziomów mocy wyjściowej i przedwzmacniacz antenowy 26 dB.

Częstotliwość: HF

Napięcie: 12-14 V

Pobór prądu: 10-34 amperów

W. moc: 1-15 W, SSB 2-30 W

Wyjście Moc: maks. 300 W (FM) / maks. 600 W (SSB-CW)

Modulacja: AM-FM-SSB-CW

Sześć poziomów mocy

Bezpieczniki: 3×12 A

Rozmiar: 170x295x62mm

Waga: 1,6 kg Cena (w przybliżeniu w Federacji Rosyjskiej) = 340 dolarów

YAESU VL-2000

Duża moc połączona z wysoką niezawodnością.

8 masywnych tranzystorów polowych CMOS typu VRF2933, połączonych w obwód push-pull, zapewnia niezbędną moc wyjściową w zakresie od 160 do 6 m. Dwa duże wentylatory z systemem ciągłej kontroli prędkości obrotowej skutecznie chłodzą PA i zapewniają niskie -zespół filtra przepustowego, zapewniający lata niezawodnej i cichej pracy.

Dwa duże instrumenty wskazujące.

Lewy instrument pokazuje moc wyjściową lub SWR. Po prawej – pobór prądu i napięcie zasilania.

System monitorowania zapewnia niezawodne i szybkie rozwiązywanie problemów w systemie.

W urządzeniach dużej mocy monitorowane są wahania napięcia sieciowego, przekroczenia temperatury, wysokie poziomy SWR i przekroczenia poziomu sygnału sterującego RF na wejściu.

Wbudowany automatyczny, szybki tuner antenowy dopasowuje antenę do poziomu SWR 1,5 lub lepszego w mniej niż 3 sekundy (zgodnie z paszportem).

Dwa złącza wejściowe i cztery złącza wyjściowe umożliwiają zintegrowany wybór nadajnika i żądanej anteny.

Przykładowo dwa złącza wejściowe umożliwiają podłączenie do pierwszego (INPUT 1) transiwera HF, a do drugiego (INPUT 2) transiwera o długości 6 m. W tym przypadku złącza wyjściowe można podłączyć do różnych urządzeń przełączających anteny dostępnych na stronie Dworzec. Dla nadajnika podłączonego do WEJŚCIA 1 można dokonać automatycznego doboru właściwej anteny, często eliminując potrzebę stosowania dodatkowych przełączników antenowych. Gdy przełącznik DIRECT znajdujący się na tylnym panelu jest włączony, wzmocniony sygnał wejściowy 2 (INPUT 2) jest podawany bezpośrednio do złącza ANT DIRECT z pominięciem układu przełączania wyjść. Dodatkowo VL-2000 PA może być stosowany w systemie SO2R.

Automatyczne przełączanie zakresów w celu szybkiego przejścia.

Większość nowoczesnych transceiverów Yaesu umożliwia wymianę danych o aktualnym zasięgu pomiędzy transiwerem a PA VL-2000, co pozwala na automatyczną zmianę zasięgu w PA, gdy zmienisz to ostatnie w transiwerze. W celu automatycznej zmiany pasma podczas korzystania z nadajników innych typów, VL-2000 PA posiada funkcję automatycznego ustawiania zakresu wykorzystującą wbudowany licznik częstotliwości, który zapewnia natychmiastową zmianę pasma, gdy sygnał RF zostanie po raz pierwszy podany na wejście PA.

Dane techniczne

• Zakres: 1,8-30; 50-54 MHz
• Przełącznik antenowy: ANT 1-ANT 4, ANT DIRECT
• Moc: (1,8-30 MHz) 1,5 KW, (50-54 MHz) 1,0 KW
• Pobór: 63 A
• Napięcie zasilania 48 V
• Rodzaje pracy: SSB, CW, AM, FM, RTTY
• Przełączanie zakresów: ręczne/automatyczne
• Tranzystor wyjściowy: VRF2933
• Tryb pracy stopnia wyjściowego: klasa AB, Push-Pull, Power Combine
• Emisje niepożądane: -60 dB
• Moc wejściowa: 100 do 200 W
• Temperatura: -10 +40 C
• Wymiary 482x177x508 mm, Waga: 24,5 kg
• Zasilanie: Napięcia wyjściowe: +48 V, +12 V, -12 V. Prąd wyjściowy: +48 V 63 A, +12 V 5,5 A, -12 V 1A,
• Wymiary: 482x177x508 mm. Waga: 19 kg

tagZbiornik zastępczy Tagi:

wyd. 04.12.2018

07.05.2013

Skończyłem montaż mojego pierwszego HF-UM na lampach metalowo-ceramicznych GI-7B z zasilaczem beztransformatorowym według schematu szanownego I. Gonczarenko. Zdjęcia z procesu montażu są publikowane w.

04.01.2015

Po przeanalizowaniu informacji na forach dotyczących zagadnień budowy zasilaczy beztransformatorowych, zdecydowałem się na przerobienie oryginalnej wersji mojego zasilacza, w którym zastosowano 6 kondensatorów po 330 μFx400V każdy. Przy prądzie obciążenia większym niż 300 mA spadek napięcia anodowego był znaczny... Właściwie, zgodnie z zaleceniami I. Gonczarenko, obciążalność drugiego stopnia zasilacza wynosiła dokładnie 300 mA, ponieważ całkowita pojemność kondensatorów w każdym ramieniu wynosiła około 165 μF.

Dodano 12.08.2016

Jak się później okazało, spadek napięcia był związany ze spadkiem napięcia w sieci... Jednak w każdym razie pomnożenie przez 4 nie wystarczy dla GI-7B. Lepiej jest pomnożyć przez 6 lub 8.

Teraz w pierwszym etapie w ramieniu będą dwa kondensatory 330 µFx400V (do separacji prądów), w drugim etapie będą 4 kondensatory 680 µFx400V. W rezultacie oczekiwana obciążalność b/p będzie musiała wzrosnąć do 600 mA.

Planuję także oddzielić b/p od bloku lampy osłoną termiczną z włókna szklanego.

06.01.2015

Konwersja wzmacniacza została zakończona. Opublikowano nowe zdjęcia.

Oprócz przerobienia zasilacza (tutaj plik do modelarza Electronics Workbrench wersja 5.12) wymieniłem także dławik anodowy. Zrobiłem kopię przepustnicy Ameritron. Zastosowano rurkę ceramiczną o średnicy 26,5 mm i grubości ścianki 2,6 mm oraz drut nawojowy o średnicy 0,355 mm nad lakierem. Indukcyjność cewki indukcyjnej wynosiła 200 μH. Stary dławik, wykonany na pręcie z fluoroplastu o średnicy 14 mm z drutu PELSHO-0,56, miał indukcyjność zaledwie 40 μH. Pierwszy rezonans nowego dławika występuje przy częstotliwości 6,5 MHz, drugi przy częstotliwości około 12,6 MHz...

Kalibrowałem miernik prądu anodowego za pomocą miliamperomierza referencyjnego przy 500 mA.

Dane operacyjne wzmacniacza: przy poziomie sygnału wejściowego 30 W, równoważna moc wyjściowa wynosi 300 W przy prądzie 440 mA. Mierzone na dystansie 40m. Niestety nie zmierzyłem jeszcze spadku napięcia na anodzie. Według niego po przeróbce b/p napięcie anody nie powinno spaść poniżej 1200 V przy prądzie do 1 A. W zasadzie wcześniej, tą samą anodą, bez problemu napompowałem każdą z lamp do 200W przy prądzie 300mA, więc dla dwóch lamp przy prądzie 600mA moc wyjściowa może osiągnąć 400W. Jednak nie widzę w tym większego sensu, bo... Napięcie anodowe w przypadku tych lamp jest początkowo niskie...

08.01.2015

Wczoraj zaobserwowałem jeden nieprzyjemny moment w pracy wzmacniacza. Wejście nie chciało być poprawnie skoordynowane z transiwerem poprzez zewnętrzny obwód P i co najważniejsze po 20 sekundach. w trybie naciśnięcia klawisza prąd anodowy zaczął rosnąć, a moc wyjściowa stopniowo spadała do 200 W. Zasugerowali (R2AC), że problem może leżeć w transformatorze wejściowym na lampach ferrytowych... Zamontowano lampy z kabla monitorowego o półokrągłych końcach. Czytałem gdzieś na forum, że się do takich celów nie nadają i są rurki z prostymi końcówkami - bardziej się nadają... Niestety dostępny był tylko jeden komplet takiego ferrytu i był już używany w GU-50 - nie robiłam zdjęć...

Przeprowadzono prace laboratoryjne z dostępnymi kilkoma rodzajami ferrytów i różną liczbą zwojów w uzwojeniach. Sprawdziłem wejściowy transformator RF w PA i okazało się, że we wszystkich trzech uzwojeniach były trzy zwoje. Odwinąłem jeden zwój z uzwojenia pierwotnego i zmierzyłem rezystancję wejściową wzmacniacza w trybie nadawania, podłączając analizator AA330-M do wejścia. Rezystancja okazała się wynosić 62 omów w zakresie 40 m. Następnie sygnał wejściowy wzmacniacza był w doskonałej zgodności z sygnałem wyjściowym transiwera i nie obserwowano już efektu redukcji mocy.

09.09.2015

Pisałem o sprawdzeniu liniowości wzmacniacza sygnałem dwutonowym. moja technika pomiaru poziomu IMD, którą zacząłem stosować nieco później...

15.05.2016

Wczoraj uzyskano po raz pierwszy wynik, a dziś ustalono go na zakresach 40-30-20m: 400W mocy użytecznej (prąd - 440mA) przy zastosowaniu nowego mnożnika napięcia przez 6. W tym celu stary mnożnik napięcia przez 4 został usunięty i podłączony nowy, w trybie testowym.

Opublikowano materiał na temat opcji mnożnikowych.

Ze względu na swoje wymiary mnożnik ten nie pasuje do istniejącej obudowy. Zasilacz będzie wykonany w osobnej obudowie, a wolną przestrzeń wewnątrz wzmacniacza chcę spróbować wykorzystać na obwody P zakresu wejściowego...

Przy prądzie około 500 mA mnożnik w ogóle się nie nagrzewa i nie wytwarza żadnego hałasu.

Zmienił się zastępczy opór i obwód P będzie musiał zostać poddany pewnym modyfikacjom. Bałem się, że sflashuję rozcieńczony KPI, ale jeszcze się to nie zdarzyło.

21.05.2016

Dziś na antenie chłopaki zasugerowali, że PA nieco zmienia charakter brzmienia sygnału z transiwera. Zalecono zwiększenie prądu spoczynkowego. Prąd początkowy wynosił 40mA dla dwóch lamp (D815E + D815D). Po wymianie jednej z diod Zenera prąd spoczynkowy osiągnął 100 mA (D815E+D815V), a korespondenci zauważyli zauważalną poprawę jakości sygnału. Poziom emisji pozapasmowych również jest w normie (monitorowany na panoramie Icom IC-7300).

Na szczęście lepiej jest złożyć obwód polaryzacji z diod Zenera o dopuszczalnym prądzie 1A (litery A, B, C), jednak pod ręką była tylko jedna dioda Zenera z literą „B”.

Próbując przenieść triodę metalowo-ceramiczną do klasy zbliżonej do klasy B, zniekształcenia sygnału wprowadzone przez PA stają się zauważalne dla korespondentów na antenie... Dlatego przy prądzie anodowym 440 mA i prądzie spoczynkowym 100 mA, moc wyjściowa mojego PA wynosiła 400 W. Te. Skuteczność okazała się wynosić około 0,53. Współczynnik mocy wyniósł 13. Współczynnik jakości obwodu P, który został przerobiony, wyniósł 12.

Być może stosując podobny zasilacz 1,8 kV wykorzystujący pentodę GK-71 udałoby się uzyskać wyższą moc wyjściową przy zachowaniu jakości sygnału lub podobną przy niższym prądzie anodowym. Z czasem na pewno sprawdzę to w praktyce!

Po półgodzinnej pracy nad anteną w trybie spokojnego dialogu zauważyłem, że wzmacniacz się nagrzał, a wentylatory dmuchają ciepłym powietrzem. Jest to zrozumiałe, przy prądzie spoczynkowym na anodach stale pobierana jest moc 180 W. Ponadto z punktu widzenia oszczędności energii jest to opcja daleka od optymalnej. Musiałem zrobić obwód, aby zablokować lampy podczas RX. Użyłem dodatkowej diody Zenera D817G (umieściłem ją w szczelinie między dwiema działającymi diodami Zenera, ponieważ było to wygodne w konstrukcji) i wykorzystałem wolną parę styków przekaźnika wejściowego REN29. Ten ostatni trzeba było „oderwać” od podwozia, umieszczając uszczelkę tekstolitową między podwoziem a obudową przekaźnika. Diody Zenera D815 są instalowane na małych grzejnikach z narożnika 40x15x35, D817 jest mocowany między nimi na płycie nośnej Textolite bez grzejnika.

Wątpliwości budziły możliwe zakłócenia podczas przełączania i zdolność izolacji uzwojenia przekaźnika do wytrzymania różnicy potencjałów około 900 V (w stosunku do grupy styków), co stanowi maksymalną wartość tego przekaźnika według paszportu. Na szczęście obawy się nie potwierdziły. Przełączanie działa stabilnie.

25.05.2016

Zmieniono obwód polaryzacji. Teraz zainstalowano łańcuch składający się z trzech D815A i jednego D815B. Prąd spoczynkowy wynosi 90 mA przy napięciu polaryzacji około 23 V. Dioda Zenera D817G, zwarta na TX, jest objęta przerywaczem. Ponieważ obliczony prąd katody nie przekroczy 0,6A, a moc rozproszona nie przekroczy 3-4W, diody Zenera instaluje się bez grzejników. Ponadto znajdują się w polu przepływu powietrza.

Gdy prąd spoczynkowy dwóch lamp wynosi około 90-100 mA, wzmacniacz pracuje w klasie AB1 do momentu, gdy amplituda sygnału wejściowego (w ujemnym półokresie) osiągnie poziom napięcia polaryzacji na katodzie, a następnie w klasie AB2 (z sterowanie prądem sieci). Według niektórych prąd(y) siatki nie powinien przekraczać 30% prądu katody. Według innych - 20 ... 25%. Wskazane jest kontrolowanie prądu siatki za pomocą osobnego urządzenia lub odejmowanie różnicy między prądem katody i prądu anody. Zakładam, że wytyczną może tu być parametr maksymalnego dopuszczalnego rozproszenia mocy w siatce jednej lampy - 7 W i jego przekroczenie spowoduje pogorszenie sygnału. Możliwe jest również lumbago, a nawet awaria lampy...

14.12.2016

Dzisiaj przeprowadziłem prace laboratoryjne polegające na pomiarze mocy Ku oraz wyznaczeniu prądów siatki dwóch triod GI-7B w zależności od mocy napędu. Wyniki zestawiono w tabeli.

Uff, V	Pin, W	I, mA w „+”	Ja, mA w „-”	Ig, mA	Upit, V	Pout, W	Ku na mocy.	Efektywność
20.5	8.4	270	270	24	1780	200	23.8	0.42
26.5	14	340	340	56	1730	300	21.4	0.53
32	20.5	400	400	80	1700	380	18.5	0.56
36	26	440	440	100	1670	400	15.3	0.53

Objaśnienia do tabeli:

Ueff - napięcie RF z transiwera, mierzone przy równoważnym obciążeniu urządzeniem VU-15 (jeśli zmierzysz napięcie podczas podłączania obwodu P odpowiadającego wyjściu transiwera z wejściem PA, to poziom napięcia RF będzie niższy);

Pin - moc zasilania z transceivera przy wartości odpowiadającej 50 Ohm równej Ueff x Ueff / 50;

I w „+” - prąd mierzony na biegunie dodatnim beztransformatorowego mnożnika napięcia przez 6;

I w „-” - prąd mierzony na biegunie ujemnym beztransformatorowego mnożnika napięcia przez 6;

Ig - prąd w obwodzie „sieć – punkt zerowy” (miliamperomierz 500mA podłącza się do przerwy biegunem dodatnim do punktu „0V”);

Upit - napięcie na biegunach powielacza, biorąc pod uwagę spadek w zależności od obciążenia;

Pout - wyjściowa moc użyteczna w trybie wciśnięcia odpowiednika, mierzona miernikiem SWR VEGA SX-200;

Ku – wzmocnienie mocy – stosunek mocy wyjściowej do mocy wejściowej;

Wydajność = Pout / (Upit x I w „+”/1000)

Według moich pomiarów prąd sieciowy wynosił około jednej czwartej całkowitego prądu na każdym biegunie powielacza. Nawiasem mówiąc, w przypadku beztransformatorowego źródła wysokiego napięcia, ze względów bezpieczeństwa, nie ma różnicy, w którym biegunie to urządzenie jest włączone (w klasycznych zasilaczach zaleca się zainstalowanie miliamperomierza w obwodzie ujemnym aby mieć minimalny potencjał na urządzeniu w stosunku do obudowy wzmacniacza), ponieważ . w każdym razie będzie to połowa potencjału mnożnika napięcia w stosunku do obudowy (obudowy).

Wyraźnie widać również, że gdy „zimna” pojemność pętli P ma mniejszą wartość niż w rezonansie, prąd sieci jest mniejszy niż wartość ustawiona, gdy pętla P jest dostrojona do rezonansu. W trybie, w którym „zimna” pojemność obwodu P jest ważniejsza niż w rezonansie, prąd sieci znacznie wzrasta.

Kolejna interesująca i zrozumiała obserwacja: jeśli wyłączysz napięcie sieciowe na wejściu powielacza i naciśniesz klawisz, kondensatory powielacza zaczną się rozładowywać, moc i prąd na biegunach powielacza zaczną spadać, a prąd sieci zacznie rosnąć . Wzrost trwa do około 400 mA (w moim przypadku) i oczywiście zależy od poziomu napędu wejściowego. Wzrost prądu siatki następuje dlatego, że wraz ze spadkiem napięcia anodowego coraz więcej elektronów emitowanych przez katodę zaczyna być przechwytywanych przez siatkę. W takiej sytuacji łatwo jest przekroczyć maksymalne dopuszczalne straty mocy sieci sterującej, co doprowadzi do jej przegrzania. Dlatego nie zaleca się rozładowywania pojemności źródła zasilania w ten sposób...

W kolejnym kroku chcę przyjrzeć się prądowi w obwodzie otwartym diod Zenera, amplitudzie i kształtowi fali na katodach, aby określić maksymalne wartości napięcia i obliczyć chwilową wartość mocy rozproszonej przez sieci, biorąc pod uwagę prąd sieci. Prąd sieci będzie miał charakter pulsacyjny przerywany i dlatego nie będzie możliwe obliczenie mocy rozproszonej za pomocą zwykłych wzorów tutaj, ale możliwe będzie określenie jej wartości szczytowych… Również odejmując wartość napięcia polaryzacji z wartości amplitudy sygnału, będzie można zobaczyć różnicę potencjałów, przy której lampa pracuje już w klasie AB2.

17.12.2016

Prace laboratoryjne nad monitorowaniem prądów anody, katody i siatki. Przyrządy pomiarowe ujęto według poniższego schematu:

Ponieważ w przypadku zasilania beztransformatorowego mamy dwa absolutnie identyczne bieguny pod względem potencjału, ale różne w znaku - zalecam podzielenie rezystorów ograniczających na oba bieguny powielacza (na rysunku jest wskazany tylko biegun dodatni) i ograniczenie prądu rozładowania w w przypadku błysku lampy lub zwarcia w pozostałych obwodach wartość 40-50A. Również zabezpieczenie głowicy pomiarowej diodami back-to-back i pojemnością pokazano tylko dla urządzenia niżej na rysunku. Strzałki pokazują kierunek przepływu prądu (od plusa do minusa).

Prąd w dodatnim i ujemnym biegunie mnożnika napięcia jest identyczny. Prąd w obwodzie diody Zenera (prąd katodowy) jest sumą prądów źródła zasilania (anody) i prądu sieci (w obwodzie otwartym „siatka - punkt zerowego napięcia”). Zatem przy prądzie katodowym dwóch lamp wynoszącym około 500 mA, w obwodzie zasilającym prąd wynosił 420 mA, a w obwodzie siatki 84 mA. Pomiar przeprowadzono przy mocy wyjściowej około 370W. Jeśli monitorujesz prąd w obwodzie katody, musisz ustawić urządzenie pomiarowe na granicę 750 mA lub 1 A. Można też dodać, że przy ustawianiu obwodu P, spadek prądu anodowego o około 15% jest zauważalny dokładnie przez miernik w obwodzie źródła zasilania (prąd anodowy). Prąd katody pozostaje prawie stały i zależy od poziomu wysterowania wejściowego.

Pozostawiając jedynie urządzenie do pomiaru prądu anodowego i nieznacznie zwiększając napęd, przyjrzałem się sygnałowi na wyjściu transiwera, na wejściu wzmacniacza po pasującym obwodzie P i na jednym z uzwojeń transformatora żarnikowego w obwodzie katody (katoda jest punktem połączenia obwodu diody Zenera). Zakładam, że asymetria sinusoidy na ostatnim zdjęciu wynika z tego, że obciążenie sygnału w półcyklu dodatnim jest znacznie większe niż w półcyklu ujemnym (lampa jest zablokowana). Ujemna półfali sygnału wykazuje poziom amplitudy około 42 V, mimo że napięcie polaryzacji na katodzie wynosi +23 V. Te. przez część półcyklu lampa zasilana jest prądem sieciowym. Biorąc pod uwagę prąd sieciowy 100 mA i amplitudę różnicy 19 V, otrzymujemy chwilową wartość strat mocy podczas strojenia pętli P do rezonansu- 1,9 W na dwie lampy, czyli znacznie poniżej limitu.

Zwracam uwagę, że podłączając oscyloskop do wzmacniacza, którego zasilanie odbywa się w układzie beztransformatorowym, surowo zabrania się dopuszczenia do kontaktu obudowy lub sond urządzenia z obudową (obudowa ) wzmacniacza. Należy także pamiętać, że korpus oscyloskopu i niektóre elementy sterujące będą miały wysoki potencjał w stosunku do masy i ich dotykanie jest niebezpieczne...

Kilka rozważań dotyczących możliwych opcji napięcia anodowego i dopuszczalnych prądów anodowych przy stosowaniu jednej i dwóch lamp GI-7B.

Rozważ opcję z jedną lampą. Napięcie anodowe - 1750 V pod obciążeniem 300 mA (pomnożone przez 6). Rezystancja zastępcza lampy wynosi około 2700 omów (zgodnie ze wzorem I. Gonczarenko). Moc doprowadzona do anody wynosi 525W. Sprawność triody według obwodu ze wspólną siatką wynosi 0,45...0,55. Weźmy wartość maksymalną. Wtedy moc użyteczna wyniesie około 290 W, a na anodzie zostanie rozproszone 235 W.

Pompujemy anodę do prądu 400mA. Ua=1700V (z spadkiem). Roe = 2000 omów (obwód P na kolanach HF jest łatwiejszy do wdrożenia). Zasilacz=680W. Względna=374W. Na anodzie zostanie rozproszone 306 W. Jednakże emisyjność katody pozwala na maksymalny prąd 0,6A. Zakładam, że biorąc pod uwagę prąd sieci, otrzymamy wartość bliską granicy... Czyli. w przypadku lampy ten tryb będzie zauważalnie trudniejszy. Jeśli jednak sprawność okaże się minimalna, przekroczony zostanie także tryb ograniczający dla anody.

Stąd zaryzykowałbym sugerowanie, że przy takim napięciu anodowym optymalny dla jednej lampy będzie środek pomiędzy rozważanymi opcjami...

Rozważmy następującą opcję - pomnóżmy sieć przez 8. Przy poborze prądu 0,3A (prąd anodowy) i napięciu około 2350V (pod obciążeniem) dostarczamy do lampy ponad 700W mocy, a moc wydzielana przez anoda będzie prawie wartością maksymalną. Jednak zastępcza rezystancja lampy okazuje się większa niż 3700 Ohm i nie będzie już możliwe zastosowanie obwodu P na łukach HF...

Zwiększając prąd anodowy do 400mA, dostarczymy do anody około 900W. Moc rozpraszana przez anodę przekroczy maksymalną dopuszczalną wartość, a lampa nie będzie działać długo. Zakładam, że w tym trybie nie będziesz w stanie uzyskać dobrego sygnału...

W tym trybie mogłyby działać dwie lampy, a moc użyteczna wynosiłaby około 500W. Jednak jest mało prawdopodobne, aby możliwe było wdrożenie obwodu P o współczynniku jakości nie większym niż 16 przy użyciu kolanek HF.

Kolejnym trybem jest prąd anodowy dwóch lamp wynoszący 600 mA, napięcie anodowe pod tym obciążeniem wynosi 2300 V. Roe=1800. Moc użyteczna wynosi około 700 W i mniej więcej trochę mniej będzie rozpraszane na anodach. Zakładam, że będzie to optymalne maksimum, na jakie stać dwa GI-7B.

Te. Chodzi mi o to, że moim zdaniem mnożąc przez 6 nie warto osiągać mocy większej niż 400W przy całkowitym prądzie anodowym dwóch lamp do 450mA. Jeśli zastosujesz mnożenie przez 8, górna granica mocy użytecznej wynosi około 700 W przy prądzie anodowym nie większym niż 600 mA. W obu przypadkach obwód P jest całkowicie wykonalny.

Oczywiście nawet pomnożone przez 6 można pompować anody do 600mA, jednak nie ma to sensu, bo realny wzrost mocy użytecznej będzie niewielki... Poza tym sieci będą pracować w trudniejszym trybie. Jest jeszcze jeden punkt - prąd katody będzie wynosić około 800 mA i wzrasta prawdopodobieństwo awarii diod Zenera obwodu polaryzacji...

(ok. 12.04.2018, w tej chwili używam wzmacniacza z dokładnie tymi wskaźnikami energii, ponownie w celach eksperymentalnych)

Jeśli chodzi o wpływ tych opcji wzmacniacza na powietrze, w porównaniu ze standardową mocą transceivera wynoszącą 100 W, wzmacniacz mocy 400 W daje wzrost o 1 punkt w skali S-metrowej, 700 W - nieco mniej niż półtora punktu. Oczywiście, gdy pokażesz różnicę pomiędzy mocą dostarczaną z transiwera (a będzie ona znacznie niższa niż standardowe 100W) a mocą wyjściową wzmacniacza, różnica będzie znacznie bardziej zauważalna. Na przykład w moim przypadku, gdy Ku ma około 16 mocy, jest to 2 punkty w skali S-metrowej.

02.01.2017

Szczęśliwego Nowego Roku wszystkim!

Po pewnym czasie pracy ze wzmacniaczem zauważyłem, że system wentylacji w tej konstrukcji nie radzi sobie ze swoją funkcją. Postanowiłem nieco przerobić zawieszenie lampy. Porzucił sposób mocowania lamp do pierścienia siatkowego, usuwając jednocześnie duraluminiową płytkę z otworami, przez które do anod przedostawała się niewystarczająca ilość powietrza z wentylatorów. Tak naprawdę osie wentylatorów są nieco dalej od siebie i na dobre lampy powinny być odsunięte od siebie o jakiś centymetr, ale nie będę już tego powtarzał.

Lampy zamocowałem za anody, jednocześnie delikatnie przesunąłem je w stronę wentylatorów, odsuwając je o tę samą odległość od ekranu z włókna szklanego.

Myślę, że warunki termiczne lamp będą teraz bardziej akceptowalne.

06.01.2017

Jedna lampa zgasła na dłuższy czas. Objawy były następujące: prąd spoczynkowy wzrósł półtorakrotnie, następnie zaczęły się przepalać bezpieczniki w zasilaczu, a transformator żarowy bardzo się nagrzał. Rezystancja żarnika jednej lampy wynosiła 0,6 oma w porównaniu z 2,7 oma drugiej lampy.

RZ3DLL uprzejmie podarował z magazynu parę GI-6B, które zostały zainstalowane tego samego dnia w celu wymiany starych lamp. Za radą starszych towarzyszy zainstalowałem diody Zenera obwodu polaryzacji na małych grzejnikach.

Była świetna okazja do porównania dwóch modeli lamp - GI-7B i GI-6B pracujących na pasmach HF...

Przerobiono przełączanie uzwojeń żarnika transformatora TPP-268. Wcześniej napięcie żarnika wynosiło prawie 14V (zanim przepaliła się jedna lampa). Teraz napięcie żarnika wynosi 12,3 V. Teraz będę bardziej uważać na napięcie polaryzacji. Planuję ustawić prąd spoczynkowy na 30-40 mA na lampę.

07.01.2017

W tej chwili lampy '76 przechodzą szkolenie po długim okresie przechowywania. Trzymam go w ogniu 4-6 godzin (z nadmuchem), potem godzinę pod obniżonym napięciem anodowym 1240 V (dwa stopnie z mnożnika 6), potem godzinę pod niskim prądem spoczynkowym, potem godzinę pod napięcie anodowe 1860 V i wreszcie godzina poniżej znamionowego prądu spoczynkowego. Po wytrenowaniu lamp można pokusić się o pracę na powietrzu z lekkim podbiciem i stopniowo doprowadzić wzmacniacz do projektowej mocy 400W...

Praca laboratoryjna - sekcja GI-7B.

08.01.2017

Przy prądzie 200 mA w trybie push i 6 W na wejściu, moc wyjściowa wynosi 190 W. Ku u władzy ma ponad trzydzieści lat. Ogólne wrażenie lamp jest całkiem przyjemne. Lampy nie przegrzewają się, transformator żarnikowy jest ciepły.

Kolejna ciekawa obserwacja. Podczas treningu, w ciągu godziny bezczynności pod prądem spoczynkowym, ten ostatni wzrósł z 78mA do 98mA. Obecnie po włączeniu prąd spoczynkowy wynosi około 60 mA. Podczas długotrwałej pracy może wzrosnąć do nie więcej niż 80mA dla dwóch lamp.

Notatka 09.12.2018

Obwód polaryzacji zawiera teraz trzy diody Zenera D815A i jedną diodę Zenera D815B, dodatkową „blokującą” diodą Zenera jest D817A (instalowana bez grzejnika). Prąd spoczynkowy - 110mA.

03.12.2018

Szukając sposobu na podbicie tego wzmacniacza do pożądanej mocy 400W lub więcej, próbowałem wzmocnić sygnał w kilku etapach. Okazało się, że jest to cała lokomotywa, ze swoimi wadami, ale mająca pełne prawo do istnienia. Dodatkowo metoda, którą znalazłem była dla mnie ciekawa z teoretycznego punktu widzenia i możliwości sprawdzenia teorii w praktyce.

Łańcuch transmisji i wzmocnienia sygnału wygląda następująco: z miksera (IMD3 ponad 50 dB) sygnał trafia do wzmacniacza (IMD3 około 42 dB przy mocy niespełna 1 W), następnie do obwodu ze wspólną katodą (PA1 na rysunku poniżej) i do 2xGI-6B (PA2 na rysunku poniżej). Przy prądzie 0,6 A i napięciu anodowym 1700 V wzmacniacz wyjściowy wytwarza nieco ponad 500 W. Ponieważ układ jest w trakcie optymalizacji, nie uzyskano jeszcze ostatecznych parametrów liniowości. Pożądany wynik to co najmniej 30 dB. Ale już można powiedzieć, że wzmacniacz końcowy bardzo nieznacznie pogarsza liniowość, o około 2-3 dB, co po raz kolejny potwierdza fakt, że wzmacniacze z systemem operacyjnym mają O O 6 dB większa liniowość ze względu na ujemne sprzężenie zwrotne. Mówimy oczywiście o prawidłowo wybranym trybie pracy i optymalnej uzyskiwanej mocy. W rezultacie, zasilając taki wzmacniacz sygnałem odpowiednio liniowym (36-38dB), możliwe będzie uzyskanie upragnionych 34dB!

Na czym polega trudność dopasowania tego układu dwóch wzmacniaczy lampowych? Wzmacniacz końcowy wykonany jest w układzie o wspólnych siatkach, co oznacza, że ​​jego rezystancja wejściowa zależy od częstotliwości wzmacnianego sygnału, prądu anodowego lamp wyjściowych i położenia ustawienia kondensatorów obwodu P. Ponadto, bez podejmowania specjalnych środków (zakres wejściowy obwodu P o niskim współczynniku jakości), impedancja wejściowa wzmacniacza ze sprzężeniem zwrotnym zmienia się z małego (w tym przypadku mniej niż 50 omów) do nieskończenie dużego w każdym okresie sygnału. I. Goncharenko pisał o tym szczegółowo. Ale nawet mając wejściowy obwód P wzmacniacza końcowego, mamy jeszcze dwa - VCS każdego lampowego PA. Krótko mówiąc, w tym równaniu jest wiele niewiadomych...

Rozwiązuję ten problem w następujący sposób. Pierwszy wzmacniacz jest dostrojony do odpowiednika przy żądanej częstotliwości przy mocy nieco niższej niż oczekiwana dla kolejnego napędu wzmacniacza końcowego. Kontrolowana jest liniowość sygnału. Następnie pozycje kondensatorów pętli P nie zmieniają się. Jeśli w szczelinę pomiędzy wzmacniaczem a odpowiednikiem podłączysz miernik SWR, powinien on pokazywać wartość bliską jedności. Do węzłów przełączających używam standardowych kabli o długości około 0,9m. Następnie zostawiamy miernik SWR w łańcuchu, a zamiast ekwiwalentu obciążenia podłączamy obwód wejściowy wzmacniacza końcowego. Wejściowy obwód dopasowujący jest zwykłym obwodem P o niskim współczynniku jakości. Najpierw obliczamy elementy tego obwodu P za pomocą kalkulatora I. Goncharenko.

Różne źródła wejściowych obwodów P zalecają wartości Q w zakresie 2-5. Im niższy współczynnik jakości, tym szerszy zakres częstotliwości, żadne dodatkowe dopasowanie nie będzie wymagane, ale impedancja wejściowa będzie się zmieniać w szerszym zakresie, co nie jest dobre... Dla dwóch GI-7(6)B, przybliżona wartość impedancja wejściowa będzie wynosić około 35 omów. Przykład obliczenia elementów obwodu P ze współczynnikiem jakości 5 dla zasięgu 40m:

Wykonując to urządzenie można od razu zamontować dodatkowe kondensatory dostrajające, co znacznie ułatwi dalsze dopasowanie obwodów.

I wreszcie przechodzimy do ustawiania VCS końcowego wzmacniacza mocy (do odpowiednika). Stopniowo doprowadzamy napęd końcowego wzmacniacza do poziomu projektowego. Oczywiście będzie to wymagało przekonfigurowania również pierwszego wzmacniacza. Po ustaleniu wstępnych ustawień pojemności wzmacniacza końcowego patrzymy na miernik SWR. Najprawdopodobniej odczyty będą się różnić od jednego. Tutaj musisz przystąpić do konfiguracji wejściowego obwodu P. W moim przypadku okazało się, że po podaniu na wejście mocy 80W, na skutek nieoptymalnego dopasowania, moc sygnału spadła o połowę, a moc wyjściowa wzmacniacza końcowego wyniosła około 400W. Wskazywało to, że rzeczywista impedancja wejściowa wzmacniacza była niższa od obliczonej. Dodając pojemność do wejściowego obwodu P od strony lampy, ta nierównowaga została zmniejszona, a SWR, nawiasem mówiąc, zbliżył się do cenionej wartości. Przy wartościach SWR bliskich jedności potrzebna będzie mniejsza moc napędu niż przy słabym dopasowaniu, co będzie miało pozytywny wpływ na liniowość sygnału. Nie można go jednak zmniejszać w nieskończoność, gdyż doprowadzi to do zbyt dużej zastępczej rezystancji lampy (Roe) wzmacniacza PA1, będzie on pracował w trybie podnapięciowym ze względu na niemożność przekształcenia rezystancji przez standardowe elementy obwodu P itp. Jest to np. rzecz do wzięcia od dwóch pięćdziesięciu dolarów według obwodu z OK 60-80W i zupełnie innego - 30-40W. W tym drugim przypadku prąd anodowy będzie za mały, standardowa pojemność zimna w obwodzie P nie będzie już wystarczająca, nie będzie można dostroić się do rezonansu itp. Przejście na jedną lampę będzie wymagało obniżenia napięcia anodowego, aby uzyskać normalną wartość Roe, co jest równoznaczne z faktyczną przeróbką wzmacniacza...

Mój miernik SWR VEGA SX-200, zamontowany w szczelinie pomiędzy wzmacniaczami, pozwala zmierzyć moc sygnału przechodzącego przez niego. Przy wystarczającym dopasowaniu, gdy wzmacniacz końcowy zostanie przełączony w tryb wzmocnienia, moc sygnału nie powinna znacząco różnić się od oryginalnej w trybie obejścia. Będzie to oznaczać, że poprzednio skonfigurowany wzmacniacz pośredni PA1 do odpowiednika nadal widzi obciążenie 50 omów.

Pomimo swoich wad (duża liczba elementów, złożoność dopasowania, bezwładność w zakresie strojenia zakresu) ta metoda wzmacniania sygnału ma swoje zalety: dobrą rezerwę mocy dla napędu wzmacniacza końcowego i dość dużą liniowość sygnału sygnał. Wcześniej nie udało mi się uzyskać takich samych parametrów liniowości sygnału używając tranzystorowych wzmacniaczy pośrednich...

Ciąg dalszy nastąpi...

(artykuł zaktualizowany 07.02.2016)

UT5UUV Andriej Moszeński.

Wzmacniacz „Gin”

Tranzystorowy wzmacniacz mocy

z zasilaczem beztransformatorowym

z sieci 220 (230) V.

Pomysł stworzenia mocnego, lekkiego i taniego wzmacniacza dużej mocy był aktualny od narodzin komunikacji radiowej. W ciągu ostatniego stulecia opracowano wiele doskonałych projektów lamp i tranzystorów.

Nadal jednak toczą się spory dotyczące wyższości technologii wzmacniaczy półprzewodnikowych lub wzmacniaczy elektroniczno-próżniowych dużej mocy...

W dobie zasilaczy impulsowych kwestia parametrów wagowych i gabarytowych zasilaczy wtórnych nie jest aż tak dotkliwa, ale faktycznie eliminując ją i stosując prostownik sieciowy przemysłowy, wciąż można zyskać.

Pomysł wykorzystania nowoczesnych tranzystorów przełączających wysokiego napięcia we wzmacniaczu mocy radiowej, wykorzystującym do zasilania setki woltów prądu stałego, wydaje się kuszący.

Przedstawiamy Państwu projekt wzmacniacza mocy dla „niższych” zakresów KF o mocy co najmniej 200 W z zasilaniem beztransformatorowym, zbudowanym w układzie przeciwsobnym z wykorzystaniem tranzystorów polowych wysokiego napięcia. Główną przewagą nad analogami są wskaźniki masy i rozmiaru, niski koszt komponentów i stabilność działania.

Główną ideą jest zastosowanie elementów aktywnych - tranzystorów o napięciu granicznym dren-źródło wynoszącym 800V (600V) przeznaczonych do pracy w impulsowych zasilaczach wtórnych. Jako elementy wzmacniające wybrano tranzystory polowe IRFPE30, IRFPE40, IRFPE50 firmy International Rectifier. Cena produktów wynosi 2 (dwa) dolary. USA. Nieco gorsze pod względem częstotliwości odcięcia, zapewniają pracę jedynie w zasięgu 160m, 2SK1692 firmy Toshiba. Fani wzmacniaczy opartych na tranzystorach bipolarnych mogą eksperymentować z 600-800 V BU2508, MJE13009 i innymi podobnymi.

Metodę obliczania wzmacniaczy mocy i SHPTL podano w podręczniku radioamatora krótkofalowego S.G. Bunina L.P. Jaylenko. 1984

Poniżej podano dane uzwojeń transformatorów. Wejście ShPTL TR1 wykonane jest na rdzeniu pierścieniowym K16-K20 wykonanym z ferrytu M1000-2000NM(NN). Liczba zwojów 5 zwojów w 3 przewodach. Wyjście SHPTL TR2 wykonane jest na rdzeniu pierścieniowym K32-K40 wykonanym z ferrytu M1000-2000NM(NN). Liczba zwojów 6 zwojów w 5 przewodach. Drut do nawijania jest zalecany przez MGTF-035.

Istnieje możliwość wykonania wyjściowego SHTL w postaci lornetki, która będzie dobrze wpływać na pracę w „górnej” części pasma HF, choć pokazane tam tranzystory nie działają ze względu na czasy narastania i opadania sygnału aktualny. Taki transformator można wykonać z 2 kolumn po 10 (!) pierścieni K16 z materiału M1000-2000. Wszystkie uzwojenia zgodnie ze schematem mają jeden obrót.

Dane pomiarowe parametrów transformatorów podano w tabelach. Wejściowe SHTL są ładowane na rezystory wejściowe (autor ma 5,6 oma zamiast obliczonych), połączone równolegle z pojemnością bramka-źródło plus pojemność wynikająca z efektu Millera. Tranzystory IRFPE50. Wyjściowe SHPTL zostały załadowane od strony drenu na nieindukcyjny rezystor 820 omów. Analizator wektorów АА-200 firmy RigExpert. Przeszacowany SWR można wytłumaczyć niewystarczająco gęstym ułożeniem zwojów transformatora w obwodzie magnetycznym, zauważalną rozbieżnością między impedancją charakterystyczną linii MGTF-0,35 wymaganą w każdym konkretnym przypadku. Jednak na 160, 80 i 40 metrach nie ma problemów.

Ryc. 1. Schemat obwodu elektrycznego wzmacniacza.

Źródło zasilania: prostownik mostkowy 1000V 6A, ładowany na kondensatorze 470,0 do 400V.

Nie zapomnij o standardach bezpieczeństwa, jakości grzejników i uszczelkach mikowych.

Ryc. 2. Schemat obwodu elektrycznego źródła prądu stałego.

Ryc. 3. Zdjęcie wzmacniacza ze zdjętą obudową.

Tabela 1. Parametry TR1 SHTL wykonanego na pierścieniu K16.

Częstotliwość kHz	R	jX	SWR
1850	45,5	+4,2	1,15
3750	40,5	+7,2	1,3
7150	40,2	+31,8	2,1

Tabela 2. Parametry TR2 SPTL wykonanego na pierścieniu K40.

Częstotliwość kHz	R	jX	SWR
1800	48	-0,5	1,04
3750	44	-4,5	1,18
7150	40,3	-5,6	1,28
14150	31,1	4,0	1,5
21200	X	X	1,8
28300	X	X	2,2

Ryc. 4. Wyjście SHTL na pierścieniu K40.

Tabela 3. Parametry TR2 SPTL, konstrukcja „lornetki”.

Częstotliwość kHz	R	jX	SWR
1850	27,3	+26	2,5
3750	46	+17	1,47
7150	49	-4,4	1,10
14150	43	-0,9	1,21
21200	X	X	1,41
28300	X	X	1,7

Ryc. 5. Wyjście SHPTL konstrukcji „lornetki”.

Łącząc tranzystory równolegle i przeliczając SPTL, moc można znacznie zwiększyć. Na przykład za 4 szt. IRFPE50 (2 cale ramię), wyjście SHTL 1:1:1 i zasilanie 310V na drenach, łatwo można uzyskać moc wyjściową 1kW. Dzięki tej konfiguracji wydajność SHPTL jest szczególnie wysoka, a sposób wykonywania SHPTL był opisywany wielokrotnie.

Autorska wersja wzmacniacza z dwoma IRFPE50, pokazana na zdjęciach powyżej w tekście, świetnie radzi sobie na dystansach 160 i 80 m. Moc wynosi 200 W przy obciążeniu 50 Ohm przy mocy wejściowej około 1 W. Obwody przełączające i obejściowe nie są pokazane i zależą od życzeń. Proszę zwrócić uwagę na brak w opisie filtrów wyjściowych, bez których praca wzmacniacza jest nie do przyjęcia.

Andriej Moszeński

Dodatek (02.07.2016):
Drodzy Czytelnicy! W związku z licznymi prośbami, za zgodą Autora i redakcji, zamieszczam także zdjęcie nowej konstrukcji wzmacniacza „Gin”.

Ryż. 17
KPI z dzielonym stojanem może służyć jako kondensator anodowy w obwodzie P i zapewnia jego optymalne ustawienie pod warunkiem zachowania wystarczającej odległości między płytkami (aby nie przebiło się napięcie RF. Istnieje inny sposób na zmniejszenie pojemności początkowej anody KPI.Podłączając ten kondensator do odczepu cewki obwodu P, uzyskujemy zmniejszenie pojemności wprowadzonej do obwodu i zmniejszenie wpływu KPI na jego częstotliwość strojenia - UA9LAQ) .
Kondensatory powietrzne i kondensatory próżniowe: Kondensatory z dielektrykiem powietrznym są łatwiejsze do znalezienia i tańsze, ale mają pewne wady opisane powyżej. Próżniowe KPI są drogie, nie są tak łatwe do znalezienia, ale tylko czasami dostarczają do obwodu P wszystko, co chcemy z niego uzyskać, bez użycia dodatkowych przełączalnych kondensatorów o stałej pojemności. Kolejną zaletą tych kondensatorów jest wysokie napięcie pracy, niewrażliwość na zanieczyszczenia otaczającej atmosfery oraz zmiany jej wilgotności i ciśnienia, a także możliwość przewodzenia dużych prądów RF. Nigdy nie słyszałem o przestrzeleniu lub wyładowaniu łukowym jakiegokolwiek kondensatora próżniowego. Przeciętny kondensator próżniowy zastosowany we wzmacniaczu HF może przepuszczać przez siebie prądy RF wielokrotnie większe niż te, które jest w stanie wytworzyć prawdziwy RA. Większość kondensatorów próżniowych zmienia pojemność od minimalnej do maksymalnej poprzez obrót osi sterującej (wieloobrotowy). Konstrukcja podciśnieniowego KPI pozwala na montaż różnych czytników z resetem i montażem w określonej pozycji wymaganej dla poszczególnych zakresów. Przewidziano także ograniczniki na początku i na końcu regulacji wydajności KPI, aby uniknąć jej uszkodzenia. Instalacja próżniowych wskaźników KPI może, ale nie musi, stanowić problem, ponieważ większość z tych wskaźników KPI zawiera również urządzenia montażowe; jeśli nie są one dostarczane, są łatwe w produkcji. Jednostki sterujące podciśnieniem można montować w dowolnej pozycji: pionowej, poziomej, w pozycji podwieszonej.
W przypadku naprawdę mocnego wzmacniacza najlepszym wyborem byłoby zastosowanie regulatorów podciśnienia, które nie migają nawet przy dostarczanej do nich bardzo dużej mocy. Tak, nie są tanie, ale skąpy płaci dwa razy... (Dotarcie niewielkiej części powietrza podczas przechowywania, transportu lub eksploatacji powoduje, że takie KPI są absolutnie nieodpowiednie ze względu na występowanie w nich zrzutów. Przed operacją konieczne jest do sprawdzenia KPI pod kątem wycieków za pomocą testera wysokiego napięcia i zabezpieczenia ich przed odkształceniami i wstrząsami podczas pracy - UA9LAQ).
Jeden moment: Im wyższe napięcie anodowe zastosowane we wzmacniaczu, tym trudniej jest znaleźć odpowiedni KPI z dielektrykiem powietrznym, który wytrzymałby stałe napięcie anodowe plus RF i nie powodowałby łuków ani problemów z nakładaniem się pojemności. Gdy napięcie na anodzie lampy RA wynosi 3 kV, nadal można zastosować CPE z dielektrykiem powietrznym; problemy związane z ich stosowaniem przy napięciu anodowym 4 kV i większym rosną wykładniczo. (Autor najwyraźniej ma na myśli bezpośrednie podłączenie KPI do anody lampy bez kondensatora separującego, ale także podłączony za kondensatorem separującym, kondensator anodowy z dielektrykiem powietrznym w obwodzie P musi mieć zwiększoną odległość między płytki: wraz ze wzrostem napięcia anodowego zwiększa się rezystancja wyjściowa lamp, co oznacza, że ​​wzrasta również napięcie RF, co oznacza, że ​​wzrasta ryzyko przebicia szczeliny pomiędzy płytkami KPI – UA9LAQ).
Kupując jednostki kontroli podciśnienia, należy zwrócić uwagę na stan elektrod (płytek) wewnątrz szklanej obudowy. Jeśli straciły swój błyszczący, miedziany wygląd, oznacza to, że najprawdopodobniej została przerwana próżnia w KPI. Jeśli po całkowitym odkręceniu śruby regulacyjnej nie będzie oporu przy rozsuwaniu płytek, najprawdopodobniej KPI jest zepsuty. Ogólnie rzecz biorąc, ruchowi płytek wewnątrz KPI powinien towarzyszyć opór (wymagana jest siła), a wnętrza KPI powinny świecić, jakby właśnie zostały wyczyszczone. W przeciwnym razie lepiej unikaj tego KPI!
Przełącznik zakresu: Nie oszczędzaj na tej ważnej części RA. Kup sobie najlepszy, jaki możesz dostać. W przeciwnym razie po prostu będziesz tego żałować! Bardzo przyzwoite przełączniki produkuje firma Radio Switch Corp. Ich przełącznik Model 86 jest dobry, jednak najlepszy jest topowy przełącznik model 88. Ten przełącznik ma napięcie znamionowe 13 kV i 30 A. Nawet nadajnik o mocy 5 kW nie będzie w stanie wygenerować łuku tego przełącznika. Dla P- lub L - obwody w tym przełączniku będą wymagały co najmniej dwóch zestawów styków, ale lepiej trzy.Na każdy zastosowany zakres należy zapewnić zestaw styków.Do podłączenia osi przełącznika w obwodzie P do przełącznika należy zastosować specjalny adapter osi obwodów wejściowych (czyli przy przełączaniu zakresów PA jednym pokrętłem). Jeżeli na wejściu PA zostaną zastosowane rezystory (wejście nieregulowane) to oczywiście nie ma potrzeby stosowania przejściówki. Istnieje również możliwość stosując oddzielne przełączniki na wejściu i wyjściu wzmacniacza, ale aby wyeliminować instalację przełączników w niewłaściwym, niewłaściwym położeniu, konieczne jest zastosowanie jakiejś blokady: mechanicznej lub elektronicznej.
Na ryc. Rysunek 17 przedstawia konfigurację przełącznika, która pomoże początkującemu projektantowi zrozumieć wymagania dla obwodu P dla zakresów 160...10 metrów. Podobnych przełączników szukaj na targach, targowiskach, a także w Internecie, znajdziesz też sprawne i używane.
Dławiki żarnikowe: Dławik w obwodzie żarnika lampy z katodą z żarnikiem bezpośrednim jest absolutnie niezbędny, w przypadku katod podgrzewanych, np. w lampach typu 8877, można zrezygnować z takiego dławika. Katodę z żarnikiem bezpośrednim można znaleźć w prawie wszystkich starych lampach z żarówką szklaną dużej mocy, w których żarnikiem i katodą jest wolfram torowany. Na takiej katodzie płynie zarówno duży prąd, jak i duże napięcie RF, które należy odizolować od przedostawania się do innych obwodów, dlatego właśnie tam instaluje się mocne dławiki. Taki dławik jest zwykle nieporęczny, jest nawinięty podwójnym drutem, obraca się na pręt ferrytowy i zawiera liczbę zwojów wystarczającą do całkowitego usunięcia RF za dławikiem. Kondensatory odsprzęgające zwykle umieszcza się bezpośrednio za cewką indukcyjną, po stronie zasilania żarnika od zasilacza, na obudowie. Cewka tego typu ma bardzo dużą wartość indukcyjności, a jednocześnie zapewnia przepływ przez siebie dużych prądów.Próbowałem też zastosować cewkę toroidalną i byłem z niej zadowolony, zwłaszcza że ta cewka też miała małe wymiary .
W lampach z podgrzewanymi katodami taką katodą jest utleniona „tuleja” nałożona na włókno, która nagrzewa go w celu wytworzenia emisji elektronów.Katody tego typu wymagają niższych prądów żarnika niż pierwsze omówione powyżej i nie pozwalają na propagację RF, ponieważ „tuleja” katody ma stałe działanie ekranujące (strona zewnętrzna, zgodnie z efektem naskórkowości, emituje i jest wciągana do funkcjonującego obwodu prądów RF, dolna strona nie jest poddawana działaniu prądów RF i służy jako zamknięty ekran, tutaj można też pamiętać o prądach Foucaulta - UA9LAQ). Jednakże w obwodzie żarnika należy uwzględnić dławiki, aby zapobiec przedostaniu się nawet przypadkowego udaru RF do kompleksu zasilacza. Dławik żarnika w obwodach z lampami z podgrzewanymi katodami nie powinien już być duży, nieporęczny ani mieć dużej indukcyjności, ponieważ prądy RF działające w obwodzie żarnika są małe. Cewka ma małe wymiary, jest nawinięta podwójnym drutem o przekroju wystarczającym do przepuszczania prądu żarnika w izolacji gumowej lub teflonowej, uzwojenie odbywa się na małym rdzeniu ferrytowym pierścieniowym lub prętowym. Indukcyjność dławika do pracy w zakresach 160...10 metrów powinna wynosić 30...300 µH. Kondensatory odsprzęgające są podłączone z obu żarników do korpusu wzmacniacza w miejscu podłączenia do cewki indukcyjnej po stronie zasilacza. Umieść także kondensatory pomiędzy drutami żarnika z boku podstawy lampy i katody. Połączenie HF żarnika z katodą pomoże wyrównać potencjały HF na obu. Zapobiegnie to różnego rodzaju niejednorodnościom sygnałów: błyskom, lumbagom, zgrzytom, uszkodzeniom żarnika i wyrówna obie krawędzie żarnika wzdłuż RF, co wyeliminuje wahania napięcia żarnika.

Ryż. 18
Na ryc. Rysunek 18 pokazuje typowy schemat obwodu włączania lampy z podgrzewaną katodą za pomocą konwencjonalnego dławika żarowego.
ALC: Ten schemat jest koniecznością. Można się bez tego obejść tylko wtedy, gdy zastosuje się lampę, którą można zasilać pełną mocą dostępnego wzbudnicy. Przykładem jest lampa 3CX1200A7, która może wychylać się z mocą do 120 W włącznie. Niezależnie jednak czy zastosujemy 8877 czy 3CX800A7, 120 W wystarczy, aby systematycznie niszczyć siatki. System ALC temu zapobiega, jeśli jednak „lubisz" zmieniać lampy częściej niż to konieczne, nie rób żadnego ALC. Najlepszym miejscem podłączenia wzbudnicy do wzmacniacza jest punkt pomiędzy przekaźnikiem wejścia/odbioru a urządzeniem dostrajającym wejście .
Obwód ALC wykrywa niewielką część sygnału wejściowego RF wzbudnicy we wzmacniaczu. Ten wyprostowany sygnał ma ujemną polaryzację i może zmieniać się w zakresie od -1 do -12 V. Zmieniający się ujemnie sygnał jest doprowadzany z powrotem do wzbudnicy, co powoduje polaryzację wzmacniacza mocy we wzbudnicy, co z kolei zmniejsza moc wyjściową wzbudnicy, a tym samym zapobiega pompowaniu końcowego RA.
Procedura ustawiania progu ALC jest następująca:
1. Ustaw wzmacniacz na pełną moc wyjściową.
2. Potencjometr ustawiania progu ALC ustawić na taki poziom, aby w sygnale wyjściowym pojawił się ledwo zauważalny spadek jego mocy.
3. To wszystko. Instalacja została zakończona.
Po ustawieniu progu ALC poziom wzmocnienia RF można zwiększyć lub zmniejszyć, ale maksymalna moc wyjściowa wzmacniacza ustawiona za pomocą regulatora ALC nie zostanie przekroczona.
Umiejscowienie regulatora systemu ALC może znajdować się z tyłu lub na przednim panelu sterowania, ale w każdym przypadku jest dobrze oznaczone. Regulacja montażu opłaca się w praktyce, gdyż nie da się jej przypadkowo przewrócić (do regulacji trzeba wziąć śrubokręt i dodatkowo wczołgać się pod osłonę, usuwając ewentualny zamek). Po ustawieniu regulacja progu ALC jest rzadko zmieniana.
Na ryc. Rysunek 19 przedstawia typowy schemat systemu ALC, prosty i skuteczny.

Ryż. 19
Korekty: Najbardziej widoczną częścią wzmacniacza jest panel sterowania, a przy tym jest on najbardziej skomplikowany. Istnieje wiele sposobów pozycjonowania i sterowania urządzeniem. To, jak prosty będzie panel sterowania, zależy od dewelopera i producenta.
Istnieją gotowe płytki, które można kupić i zamontować we wzmacniaczu, jednak jest to trochę inna sytuacja, ponieważ samodzielne stworzenie wzmacniacza od podstaw jest o wiele ciekawsze, jednak dla początkującego jest to wyjście. Pamiętaj, im bardziej skomplikowane urządzenie, tym trudniej je obsługiwać i naprawiać. Projektując wzmacniacz, należy zacząć od prostoty i niezawodności. Jeśli konstruktor chce stworzyć wzmacniacz w pełni zautomatyzowany i czuje, że podoła temu zadaniu, to flaga w jego rękach... Będzie ciężko i będą problemy, problemy... Początkującym radzę możesz zbudować najprostsze i najbardziej niezawodne wzmacniacze bez zbędnych dodatków. Po zbudowaniu prostszych urządzeń powstaną bardziej złożone i eleganckie.
Spójrz na problem w ten sposób: „Jesteś inżynierem ds. rozwoju, zdecydowałeś, że zrobisz urządzenie, bez względu na to, ile czasu i wysiłku będzie to wymagało!”
Posłowie: W czasach, gdy łatwo jest kupić i używać dowolnego sprzętu hobbystycznego, łatwo zapomnieć o satysfakcji płynącej z samodzielnego jego wykonania. Każdy, kto kupi, a potem bawi się kosztowną zabawką, nigdy nie doświadczy tego uczucia. Artykuł ten dedykujemy tym, którzy mimo wszystko chcą to przetestować, włożyć ręce i głowę do pracy i stworzyć własny wzmacniacz RF, tak jak robili to w swoim czasie nasi koledzy i poprzednicy. Nie da się opisać słowami tego poczucia spełnienia, spełnienia obowiązku, satysfakcji ze zdobytego doświadczenia. Przy okazji otrzymasz także coś nowego...
Jeśli masz jakiekolwiek pytania, chętnie podzielę się z Tobą moją wiedzą i doświadczeniem, jeśli szczerze tego zechcesz.
73 Matta Ericksona, KK5DR
Bezpłatne tłumaczenie z języka angielskiego: Victor Besedin (UA9LAQ) [e-mail chroniony]
Tiumeń listopad 2003