계획 번호 1
증폭기 클래스 선택 . 우리는 라디오 아마추어에게 즉시 경고할 것입니다. 우리는 트랜지스터에서 클래스 A 증폭기를 만들지 않을 것입니다. 그 이유는 간단합니다. 소개에서 언급했듯이 트랜지스터는 유용한 신호뿐만 아니라 그것에 가해지는 바이어스도 증폭합니다. 즉, 직류를 증폭합니다. 이 전류는 유용한 신호와 함께 다음을 통해 흐를 것입니다. 음향 시스템(AC) 및 스피커는 불행히도 이 직류를 재생할 수 있습니다. 그들은 가장 분명한 방법으로 이것을 수행합니다. 즉, 디퓨저를 정상 위치에서 부자연스러운 위치로 밀거나 당기는 것입니다.
스피커 콘을 손가락으로 눌러 보십시오. 그러면 이 소리가 얼마나 악몽으로 바뀔지 알 수 있습니다. 작동하는 직류는 손가락을 성공적으로 대체하므로 동적 머리에는 절대 금기입니다. 교류 신호에서 직류를 분리하는 것은 변압기 또는 커패시터의 두 가지 수단으로 만 가능하며 두 옵션 모두 말했듯이 하나가 다른 것보다 나쁩니다.
우리가 조립할 첫 번째 증폭기의 다이어그램은 그림 1에 나와 있습니다. 11.18.
이것은 출력단이 모드 B에서 작동하는 피드백 증폭기입니다. 이 회로의 유일한 장점은 단순성과 출력 트랜지스터의 균일성입니다(특별한 보완 쌍이 필요하지 않음). 그러나 저전력 증폭기에 널리 사용됩니다. 이 구성표의 또 다른 장점은 구성이 필요하지 않으며 서비스 가능한 부품이 있으면 즉시 작동한다는 것입니다. 이는 현재 우리에게 매우 중요합니다.
이 회로가 어떻게 작동하는지 살펴보겠습니다. 증폭된 신호는 트랜지스터 VT1의 베이스에 공급됩니다. 저항 R4에서이 트랜지스터에 의해 증폭 된 신호는 복합 트랜지스터 VT2, VT4의베이스에 공급되고 저항 R5에서 저항 R5로 공급됩니다.
트랜지스터 VT3은 이미 터 팔로워 모드에서 켜집니다. 저항 R5에서 신호의 양의 반파를 증폭하고 커패시터 C4를 통해 AC로 공급합니다.
음의 반파는 복합 트랜지스터 VT2, VT4에 의해 향상됩니다. 이 경우 다이오드 VD1의 전압 강하는 트랜지스터 VT3을 닫습니다. 증폭기 출력의 신호는 회로 분배기로 공급됩니다. 피드백 R3, R6 및 그로부터 - 입력 트랜지스터 VT1의 이미 터까지. 따라서, 트랜지스터 VT1은 피드백 회로에서 비교 소자의 역할을 한다.
1과 같은 이득으로 직류를 증폭합니다(커패시터 C의 저항 때문에 직류이론적으로 무한) 및 유용한 신호 - 계수는 R6 / R3 비율과 같습니다.
보시다시피이 공식에서 커패시터의 커패시턴스 값은 고려되지 않았습니다. 계산에서 커패시터를 무시할 수 있는 시작 주파수를 RC 체인의 차단 주파수라고 합니다. 이 빈도는 공식을 사용하여 계산할 수 있습니다.
F = 1 / (R×C).
이 예에서는 약 18Hz가 됩니다. 저주파증폭기는 할 수 있는 것보다 더 악화될 것입니다.
지불 . 증폭기는 두께가 1.5mm이고 치수가 45 × 32.5mm인 단면 유리 섬유 보드에 조립됩니다. 미러 이미지의 PCB 레이아웃 및 부품 레이아웃을 다운로드할 수 있습니다. 앰프 작동 영상 MOV 형식다운로드하여 볼 수 있습니다. 나는 라디오 아마추어에게 즉시 경고하고 싶습니다. 앰프에서 재생되는 소리는 카메라에 내장된 마이크를 사용하여 비디오에 녹음되었으므로 불행히도 음질에 대해 말하면 완전히 적절하지 않을 것입니다! 모습증폭기는 그림에 나와 있습니다. 11.19.
요소 기반 . 증폭기의 제조에서 트랜지스터 VT3, VT4는 적어도 증폭기의 공급 전압의 전압을 위해 설계된 것으로 대체될 수 있으며, 허용 전류 2A 이상. 다이오드 VD1은 동일한 전류로 설계되어야 합니다.
나머지 트랜지스터는 허용 전압공급 전압 이상이고 허용 전류는 100mA 이상입니다. 저항기 - 허용 전력 손실이 0.125W 이상인 모든 것, 커패시터 - 전해액, 용량이 다이어그램에 표시된 것 이상이고 작동 전압이 증폭기 공급 전압보다 낮음.
증폭기 방열판 . 두 번째 디자인을 시도하기 전에 친애하는 라디오 아마추어 여러분, 앰프용 라디에이터에 대해 살펴보고 여기에서 매우 단순화된 계산 방법을 제시해 보겠습니다.
먼저 다음 공식을 사용하여 증폭기의 최대 전력을 계산합니다.
P = (U × U) / (8 × R), W,
어디 유- 증폭기 공급 전압, V; 아르 자형- AC 저항(예외가 있지만 일반적으로 4 또는 8옴).
둘째, 다음 공식에 따라 트랜지스터의 컬렉터에서 소비되는 전력을 계산합니다.
P 레이스 = 0.25 × P, W.
셋째, 해당 열량을 제거하는 데 필요한 라디에이터 면적을 계산합니다.
S \u003d 20 × P 인종, cm 2
넷째, 우리는 적어도 계산 될 표면적 인 라디에이터를 선택하거나 제조합니다.
이 계산은 매우 근사치이지만 아마추어 무선 연습의 경우 일반적으로 충분합니다. 공급 전압이 12V이고 AC 저항이 8옴인 증폭기의 경우 "올바른" 라디에이터는 각 트랜지스터에 대해 2 × 3cm 크기와 최소 5mm 두께의 알루미늄 판입니다. 얇은 판은 트랜지스터에서 판의 가장자리로 열을 잘 전달하지 못한다는 것을 명심하십시오. 즉시 경고하고 싶습니다. 다른 모든 증폭기의 라디에이터도 "정상"크기여야 합니다. 어떤 것 - 스스로 계산하십시오!
소리 품질 . 회로를 조립한 후 앰프의 소리가 완전히 명확하지 않다는 것을 알게 될 것입니다.
그 이유는 피드백조차도 완전히 보상할 수 없는 특성 왜곡의 출력 단계에서 "순수한" 클래스 B 모드 때문입니다. 실험을 위해 회로의 VT1 트랜지스터를 KT3102EM으로, VT2 트랜지스터를 KT3107L로 교체해 보십시오. 이 트랜지스터는 KT315B 및 KT361B보다 훨씬 더 높은 이득을 가지고 있습니다. 약간의 왜곡은 여전히 눈에 띄지만 앰프의 사운드가 크게 향상되었음을 알 수 있습니다.
그 이유도 분명합니다. 증폭기 전체의 이득이 클수록 피드백의 정확도가 높아지고 보상 효과도 커집니다.
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전원 공급 장치는 ±45V의 안정적이거나 불안정한 바이폴라 공급 전압과 5A의 전류를 제공해야 합니다. 이 ULF 트랜지스터 회로는 한 쌍의 강력한 보완 Darlington 트랜지스터가 출력 단계에서 사용되기 때문에 매우 간단합니다. 기준 특성에 따라 이 트랜지스터는 최대 100V의 이미터-컬렉터 접합 전압에서 최대 5A까지 전류를 전환할 수 있습니다.
ULF 방식은 아래 그림과 같습니다.
예비 ULF를 통한 증폭이 필요한 신호는 합성 트랜지스터 VT1 및 VT2에 구축된 예비 차동 증폭단으로 공급됩니다. 증폭 단계에서 차동 회로를 사용하면 노이즈 효과가 감소하고 네거티브 피드백이 제공됩니다. OS 전압은 전력 증폭기의 출력으로부터 트랜지스터 VT2의 베이스에 공급된다. DC OS는 저항 R6을 통해 구현됩니다. 가변 부품의 OS는 저항 R6을 통해 수행되지만 그 값은 R7-C3 체인의 정격에 따라 다릅니다. 그러나 저항 R7이 너무 많이 증가하면 여기가 발생한다는 점을 염두에 두어야 합니다.
DC 작동 모드는 저항 R6을 선택하여 제공됩니다. Darlington 트랜지스터 VT3 및 VT4의 출력 단계는 클래스 AB에서 작동합니다. 다이오드 VD1 및 VD2는 출력단의 동작점을 안정화하는 데 필요합니다.
트랜지스터 VT5는 출력단을 구축하도록 설계되었으며, 그 베이스는 차동 전치 증폭기의 출력에서 신호를 수신할 뿐만 아니라 직류에 대한 출력단의 작동 모드를 결정하는 일정한 바이어스 전압을 수신합니다.
모든 회로 커패시터는 최소 100V의 최대 DC 전압 정격이어야 합니다. 최소 200cm 제곱의 면적을 가진 라디에이터에 출력 스테이지 트랜지스터를 장착하는 것이 좋습니다.
간단한 2단 증폭기의 고려된 회로는 헤드폰과 함께 작동하거나 다음에서 사용하도록 설계되었습니다. 간단한 장치프리앰프 기능으로.
증폭기의 첫 번째 트랜지스터는 회로에 따라 공통 이미 터와 연결되고 두 번째 트랜지스터는 공통 컬렉터와 연결됩니다. 첫 번째 단계는 전압에 의한 기본 신호 증폭을 위해 설계되었으며 두 번째 단계는 이미 전원에 의해 증폭됩니다.
이미터 팔로워라고 하는 2단 증폭기의 두 번째 단의 낮은 출력 임피던스를 사용하면 고임피던스 헤드폰뿐만 아니라 다른 유형의 음향 신호 변환기도 연결할 수 있습니다.
이것은 또한 두 개의 트랜지스터로 만들어진 2단계 ULF 회로이지만 이미 반대 전도도입니다. 그녀의 주요 특징캐스케이드 간의 연결이 직접적이라는 것입니다. 저항 R3을 통해 OOS에 의해 덮이고 두 번째 스테이지의 바이어스 전압은 첫 번째 트랜지스터의 베이스로 전달됩니다.
저항 R4를 분로하는 커패시터 C3은 교류에 대한 OOS를 줄여 VT2의 이득을 줄입니다. 저항 R3의 값을 선택하면 트랜지스터의 작동 모드가 설정됩니다.
두 트랜지스터의 UMZCH |
이 상당히 가벼운 파워 앰프 오디오 주파수(UMZCH)는 두 개의 트랜지스터에만 납땜할 수 있습니다. 42V DC의 공급 전압에서 증폭기의 출력 전력은 4옴의 부하에서 0.25W에 이릅니다. 전류 소비는 23mA에 불과합니다. 증폭기는 단일 사이클 모드 "A"에서 작동합니다.
신호 소스의 저주파 전압은 볼륨 컨트롤 R1에 적합합니다. 또한, 보호 저항(R3) 및 커패시터(C1)를 통해 신호는 공통 에미터 회로에 따라 연결된 바이폴라 트랜지스터(VT1)를 기반으로 합니다. 증폭된 신호는 R8을 통해 강력한 게이트로 공급됩니다. 전계 효과 트랜지스터 VT2는 공통 소스와 그 부하는 구성표에 따라 연결됩니다. 1차 권선강압 변압기 다이내믹 헤드 또는 스피커 시스템을 변압기의 2차 권선에 연결할 수 있습니다.
두 트랜지스터 캐스케이드 모두에서 공통 OOS 회로뿐만 아니라 직류 및 교류에 대한 로컬 네거티브 피드백이 있습니다.
전계 효과 트랜지스터의 게이트 전압이 증가하면 채널의 드레인-소스 저항이 감소하고 드레인 전압이 감소합니다. 이것은 또한 게이트-소스 전압을 감소시키는 바이폴라 트랜지스터에 공급되는 신호 레벨에 영향을 미칩니다.
로컬 네거티브 피드백 회로와 함께 두 트랜지스터의 작동 모드는 공급 전압이 약간 변경되는 경우에도 안정화됩니다. 이득은 저항 R10과 R7의 저항 비율에 따라 달라집니다. 제너 다이오드 VD1은 전계 효과 트랜지스터의 고장을 방지하도록 설계되었습니다. VT1의 증폭기 단계는 RC 필터 R12C4를 통해 전원이 공급됩니다. 커패시터 C5는 전원 회로의 차단 커패시터입니다.
증폭기는 조립될 수 있습니다 인쇄 회로 기판치수 80 × 50 mm, 강압 변압기 및 동적 헤드를 제외한 모든 요소 포함
증폭기 회로의 조정은 작동할 공급 전압에서 수행됩니다. 을 위한 미세 조정프로브가 전계 효과 트랜지스터의 드레인 단자에 연결된 오실로스코프를 사용하는 것이 좋습니다. 증폭기의 입력에 100 ... 4000 Hz의 주파수를 갖는 정현파 신호를 적용하고 튜닝 저항 R5를 조정하여 신호 진폭의 가능한 가장 큰 진폭을 갖는 정현파의 눈에 띄는 왜곡이 없도록 합니다. 트랜지스터 드레인의 출력.
전계 효과 트랜지스터 증폭기의 출력 전력은 0.25W로 작고 공급 전압은 42V ~ 60V입니다. 다이내믹 헤드 임피던스 4옴.
오디오 신호 가변 저항 R1, R3 및 분리 커패시턴스 C1은 공통 이미 터 회로에 따라 바이폴라 트랜지스터의 증폭 단계에 들어갑니다. 이 트랜지스터에서 오는 증폭된 신호저항 R10을 통해 전계 효과 트랜지스터로 전달됩니다.
변압기의 1차 권선은 전계 효과 트랜지스터의 부하이고 4옴 다이내믹 헤드는 2차 권선에 연결됩니다. 저항 R10과 R7의 비율은 전압 이득의 정도를 설정합니다. 단극 트랜지스터를 보호하기 위해 제너 다이오드 VD1이 회로에 추가됩니다.
부품의 모든 명칭은 다이어그램에 있습니다. 변압기는 TVK110LM 또는 TVK110L2와 같이 구형 TV 또는 이와 유사한 프레임 스캐너에서 사용할 수 있습니다.
Ageev 계획에 따른 UMZCH |
나는 라디오 잡지의 오래된 호에서 이 회로를 우연히 발견했는데, 그 인상이 가장 유쾌하게 남아 있었습니다. 첫째, 회로가 너무 간단하여 초보 라디오 아마추어도 조립할 수 있고, 둘째, 구성 요소가 작동하고 설정이 올바르게 조립되어 필요하지 않습니다.
이 회로에 관심이 있다면 1982년 라디오 잡지 No. 8에서 어셈블리에 대한 나머지 세부 사항을 찾을 수 있습니다.
고품질 트랜지스터화된 ULF |
더 모으고 싶은 마음이 있었다 강력한 증폭기"A" 클래스. 관련 문헌을 충분히 읽고 가장 많이 선택한 최신 버전. 파라미터 면에서 하이엔드 앰프에 필적하는 30W 앰프였다.
원래 인쇄 회로 기판의 기존 트레이스를 변경할 의도는 없었지만 원래 전력 트랜지스터가 없기 때문에 2SA1943 및 2SC5200 트랜지스터를 사용하여 보다 안정적인 출력 단계를 선택했습니다. 이러한 트랜지스터의 사용은 결국 증폭기의 큰 출력 전력을 제공하는 것을 가능하게 했습니다. 아래 앰프 버전의 개략도.
이것은 Toshiba 2SA1943 및 2SC5200 트랜지스터를 사용하여 이 구성표에 따라 조립된 기판의 이미지입니다.
자세히 보면 인쇄 회로 기판에 모든 구성 요소와 함께 바이어스 저항이 있으며 1W 탄소 유형임을 알 수 있습니다. 열적으로 더 안정적이라는 것이 밝혀졌습니다. 모든 고출력 증폭기의 작동 중에, 엄청난 양열, 그래서 명목상의 불변성을 유지하는 전자 부품가열될 때 장치의 고품질 작동을 위한 중요한 조건입니다.
조립 된 버전의 증폭기는 약 1.6A의 전류와 35V의 전압에서 작동합니다. 결과적으로 출력 단계의 트랜지스터에서 60와트의 연속 전력이 소실됩니다. 나는 이것이 그들이 견딜 수 있는 힘의 3분의 1에 불과하다고 말해야 합니다. 라디에이터가 40도까지 가열될 때 라디에이터에서 얼마나 많은 열이 방출되는지 상상해보십시오.
앰프 본체는 알루미늄으로 수작업으로 제작되었습니다. 상단 플레이트 및 장착 플레이트 두께 3mm. 라디에이터는 두 부분으로 구성되며 전체 치수는 420 x 180 x 35mm입니다. 패스너 - 주로 스테인리스강 접시머리와 M5 또는 M3 나사산이 있는 나사. 커패시터 수는 6개로 증가했으며 총 용량은 220,000마이크로패럿입니다. 전원 공급 장치에는 500W 토로이달 변압기가 사용되었습니다.
앰프 전원 공급 장치
적절한 디자인의 구리 타이어가 있는 증폭기 장치가 명확하게 보입니다. DC 보호 회로의 제어하에 공급을 조절하기 위해 작은 토로이드가 추가되었습니다. 전원 회로에는 RF 필터도 있습니다. 그 모든 단순함에 대해 나는 믿을 수 없는 단순함, 이 앰프 보드의 토폴로지와 사운드는 아무런 노력 없이, 말하자면, 무한 증폭의 가능성을 암시하는 것처럼 그것에 의해 생성됩니다.
증폭기의 오실로그램
208kHz에서 롤오프 3dB
사인파 10Hz 및 100Hz
사인파 1kHz 및 10kHz
100kHz 및 1MHz 신호
구형파 10Hz 및 100Hz
구형파 1kHz 및 10kHz
총 전력 60W, 1kHz에서 대칭 차단
따라서 단순하고 고품질의 UMZCH 설계가 반드시 집적 회로를 사용하여 수행되는 것은 아닙니다. 단 8개의 트랜지스터만 있으면 반나절 만에 조립할 수 있는 회로로 적절한 사운드를 얻을 수 있습니다.
최근 어떤 분이 그에게 충분한 파워의 앰프를 조립하고 저주파, 중파, 고주파 증폭 채널을 분리해 달라는 요청으로 찾아왔습니다. 그 전에 나는 이미 실험으로 한 번 이상 그것을 수집했으며 실험은 매우 성공적이었습니다. 아무리 저렴한 스피커라도 음질이 좋지 않습니다. 높은 레벨이 경우 예를 들어 열 자체에서 수동 필터를 사용하는 옵션과 비교할 때 눈에 띄게 향상됩니다. 또한, 크로스오버 주파수와 각 개별 대역의 게인을 매우 쉽게 변경할 수 있으므로 전체 음향 증폭 경로의 균일한 주파수 응답을 달성하기가 더 쉽습니다. 증폭기에는 이전에 더 간단한 디자인에서 두 번 이상 테스트 된 기성품 회로가 사용되었습니다.
구조 계획
아래 그림은 1 채널의 다이어그램을 보여줍니다.
다이어그램에서 볼 수 있듯이 앰프에는 3개의 입력이 있으며 그 중 하나는 비닐 플레이어(필요한 경우), 입력 스위치, 프리앰프 톤 블록(또한 3- 대역, 조정 가능한 HF / MF / LF 레벨 포함), 볼륨 제어, 필터링을 끌 수 있는 각 대역에 대해 조정 가능한 게인 레벨이 있는 3개 대역용 필터 블록, 고출력 최종 증폭기(안정화되지 않은)용 전원 공급 장치 및 "저전압" 부분용 안정기(사전 증폭 단계).
프리 앰프 톤 블록
이전에 두 번 이상 테스트 된 계획이 그대로 사용되었으며 단순성과 세부 정보의 가용성으로 인해 상당히 좋은 성능. 모든 후속 계획과 마찬가지로 계획은 한 번 라디오 잡지에 게시된 다음 인터넷의 다양한 사이트에 두 번 이상 게시되었습니다.
DA1의 입력 단계에는 게인 레벨 스위치(-10, 0, +10dB)가 포함되어 있어 전체 앰프와 다른 레벨의 신호 소스를 쉽게 조정할 수 있으며 톤 컨트롤은 DA2에 직접 조립됩니다. 회로는 요소 값의 약간의 변화에 변덕스럽지 않으며 조정이 필요하지 않습니다. 연산 증폭기로 사용되는 모든 미세 회로를 사용할 수 있습니다. 오디오 경로증폭기, 예를 들어 여기(및 후속 회로에서)는 BA4558, TL072 및 LM2904를 수입해 보았습니다. 누구나 할 수 있지만 가능한 한 낮은 수준의 고유 잡음과 고속(입력 전압 상승 비율)을 갖는 연산 증폭기 옵션을 선택하는 것이 좋습니다. 이러한 매개변수는 참고서(데이터시트)에서 찾을 수 있습니다. 물론 여기에서이 특정 구성표를 사용할 필요가 전혀 없습니다. 예를 들어 3 밴드가 아니라 일반 (표준) 2 밴드 음색 블록을 만드는 것이 가능합니다. 그러나 "수동" 회로가 아니라 트랜지스터 또는 연산 증폭기의 입력 및 출력에서 증폭 일치 단계가 있습니다.
필터 블록
필터 회로도 원하는 경우 다중 대역 증폭기 주제에 대한 출판물이 충분하기 때문에 많은 것을 찾을 수 있습니다. 이 작업을 용이하게 하기 위해 예시로 다양한 소스에서 찾을 수 있는 몇 가지 가능한 계획을 여기에 제시하겠습니다.
- 크로스오버 주파수가 "고객"이 필요로 하는 주파수(500Hz 및 5kHz)로 밝혀졌기 때문에 이 앰프에서 제가 사용한 회로는 다시 계산할 필요가 없었습니다.
- 두 번째 구성표는 OS에서 더 간단합니다.
그리고 또 다른 가능한 회로, 트랜지스터:
당신이 이미 쓴 것처럼, 나는 다소 고품질의 대역 필터링과 주어진 대역 분리 주파수의 준수 때문에 첫 번째 방식을 선택했습니다. 각 채널(대역)의 출력에만 간단한 게인 레벨 컨트롤이 추가되었습니다(예: 트랜지스터의 세 번째 회로에서 수행됨). 레귤레이터는 30에서 100kOhm까지 설정할 수 있습니다. 더 나은 회로 매개변수를 얻기 위해 모든 회로의 연산 증폭기 및 트랜지스터를 최신 수입품으로 교체할 수 있습니다(핀 배치 고려!). 이러한 모든 체계는 크로스오버 주파수를 변경할 필요가 없는 경우 조정이 필요하지 않습니다. 불행히도 회로가 "기성품"예제를 검색했기 때문에 이러한 섹션 주파수의 재 계산에 대한 정보를 제공 할 기회가 없습니다 자세한 설명그들에게 붙어 있지 않았습니다.
필터 블록 회로(3개 중 첫 번째 회로)에서 중역 및 고주파수 채널에 대한 필터링을 비활성화하는 기능이 추가되었습니다. 이를 위해 P2K 유형의 푸시 버튼 스위치 2개가 설치되어 필터 입력(R10C9, 해당 출력)의 연결 지점을 간단히 닫을 수 있습니다("고주파 출력" 및 "중간 범위 출력"). 이 경우 전체 사운드 신호가 이 채널을 통과합니다.
전력 증폭기
각 필터 채널의 출력에서 HF-MF-LF 신호는 전력 증폭기의 입력으로 공급되며, 전체 증폭기의 필요한 전력에 따라 알려진 방식에 따라 조립될 수도 있습니다. 나는 Radio Magazine, No. 3, 1991, p.51에서 오랫동안 알려진 계획에 따라 UMZCH를 만들었습니다. "품질"에 대한이 계획에 대한 많은 의견과 논쟁이 있기 때문에 여기에서 "원본 소스"에 대한 링크를 제공합니다. 사실 언뜻보기에 이것은 "단계"유형 왜곡이 불가피하게 존재하는 클래스 "B"증폭기 회로이지만 그렇지 않습니다. 이 회로는 출력단 트랜지스터의 전류 제어를 사용하므로 일반적인 표준 포함으로 이러한 단점을 제거할 수 있습니다. 동시에 회로가 매우 간단하여 사용 부품에 크게 영향을 받지 않으며, 트랜지스터라도 파라미터에 있어 특별한 예비 선택이 필요하지 않으며, 강력한 출력 트랜지스터를 하나의 열에 배치할 수 있어 회로가 편리합니다. 컬렉터 리드가 "출력"지점에 연결되어 있기 때문에 절연 개스킷없이 쌍으로 싱크하여 증폭기 설치를 크게 단순화합니다.
설정할 때 마지막 단계의 트랜지스터에 대해 올바른 작동 모드를 선택하는 것이 중요합니다(저항 R7R8 선택) - "휴식" 모드에서 부하가 없는 이러한 트랜지스터의 베이스에서 출력(스피커)은 다음과 같아야 합니다. 전압은 0.4-0.6볼트 이내입니다. 이러한 증폭기의 공급 전압(각각 6개가 있어야 함)은 출력 트랜지스터를 2SA1943 및 2SC5200으로 교체하여 32볼트로 올렸고 R10R12 저항의 저항도 1.5kOhm으로 증가해야 합니다(" 회로 전원 입력 연산 증폭기의 제너 다이오드에 대해 "인생이 더 쉽습니다.) 연산 증폭기도 VA4558로 교체되었지만 "제로 설정" 회로(다이어그램의 출력 2 및 6)는 더 이상 필요하지 않으므로 미세 회로를 납땜할 때 핀아웃이 변경됩니다. 결과적으로이 방식에 따라 각 증폭기를 확인할 때 라디에이터의 가열 정도가 완전히 적절하여 최대 150 와트 (짧은 시간 동안)의 전력을 공급했습니다.
ULF 전원 공급 장치
전원 공급 장치로 두 개의 변압기가 평소에 따라 정류기 및 필터 블록과 함께 사용되었으며, 표준 체계. 저주파 대역 채널(왼쪽 및 오른쪽 채널)에 전원을 공급하려면 - 250와트 변압기, MBR2560 유형 또는 이와 유사한 다이오드 어셈블리의 정류기 및 각 전원 암에 40,000마이크로패럿 x 50볼트의 커패시터가 있어야 합니다. 미드레인지 및 고주파수 채널의 경우 - 350와트 변압기(타버린 Yamaha 수신기에서 가져옴), 정류기 - TS6P06G 다이오드 어셈블리 및 필터 - 각 파워 암에 대해 25,000마이크로패럿 x 63볼트의 커패시터 2개. 모든 전해 필터 커패시터는 1마이크로패럿 x 63볼트 용량의 필름 커패시터로 분류됩니다.
일반적으로 전원 공급 장치는 물론 하나의 변압기와 함께 사용할 수 있지만 해당 전원과 함께 사용할 수 있습니다. 이 경우 전체 증폭기의 전력은 전원의 기능에 의해서만 결정됩니다. 모두 전치 증폭기(톤 블록, 필터) - 그들은 또한 이러한 변압기 중 하나에서 전원이 공급되지만(그 중 하나에서 가능함) Kren(또는 수입) 유형 MS에 조립된 추가 바이폴라 안정 장치를 통해 또는 일반적인 방법에 따라 트랜지스터 회로.
수제 증폭기의 설계
적절한 기성품 케이스가 없었고 가능한 옵션을 발명해야했기 때문에 이것은 아마도 제조에서 가장 어려운 순간이었습니다 :-)) 많은 별도의 라디에이터를 조각하지 않기 위해 라디에이터 케이스를 사용하기로 결정했습니다 자동차 4채널 앰프에서 꽤 큰, 다음과 같습니다.
물론 모든 "내부"가 추출되었고 레이아웃은 다음과 같은 것으로 나타났습니다(안타깝게도 해당 사진을 찍지 않았습니다).
- 보시다시피 이 라디에이터 커버에는 6개의 단자 UMZCH 보드와 프리앰프 톤 블록 보드가 설치되었습니다. 필터 유닛의 보드가 더 이상 맞지 않아 추가된 알루미늄 코너 구조에 고정되었습니다(사진에서 볼 수 있음). 또한 이 "프레임워크"에는 변압기, 정류기 및 전원 공급 장치 필터가 설치되었습니다.
모든 스위치와 컨트롤이 있는 보기(전면)는 다음과 같습니다.
스피커 출력 블록과 퓨즈 박스가 있는 후면 보기
미래에는 물론 모서리의 프레임을 장식 패널로 덮어 제품을 보다 "거래 가능한" 것처럼 보이게 해야 하지만 이는 개인 취향에 따라 "고객"이 직접 수행할 것입니다. 그러나 일반적으로 음질과 전력면에서 디자인은 꽤 괜찮은 것으로 나타났습니다. 자료 작성자: Andrey Baryshev(특히 사이트용) 웹사이트).
이 앰프는 2kW의 피크 전력과 1.5kW의 연속 출력을 제공할 수 있습니다. 즉, 이 앰프는 여러분이 알고 있는 대부분의 스피커를 태울 수 있습니다. 그러한 힘이 실제로 작용하는 것을 상상하기 위해 두 개의 직렬로 연결된 8옴 스피커를 네트워크에 연결할 수 있습니다 교류 220V. 이 경우 하나의 스피커에는 8옴 - 1,500W의 부하에서 110V의 유효 전압이 있습니다. 이 모드에서 음향이 얼마나 오래 작동할 것이라고 생각하십니까? 이 증폭기를 처리하려는 욕구가 여전히 사라지지 않았다면 계속 진행하십시오 ...
증폭기 설명
먼저 4옴에서 1.5kW를 달성하기 위한 요구 사항을 살펴보겠습니다. 77.5V rms가 필요하지만 공급 전압이 부하 상태에서 떨어지고 컬렉터-이미터 접합과 이미터 저항에서 항상 약간의 전압 강하가 발생하기 때문에 약간의 여유가 필요합니다.
따라서 전압은 ...
VDC = VRMS * 1.414
VDC = 77.5 * 1.414 = ±109.6V DC 전압
손실을 고려하지 않았기 때문에 증폭기 끝에 약 3-5V를 추가하고 전체 부하에서 공급 전압 강하에 10V를 추가해야 합니다.
2 x 90V의 변압기는 ±130V(정류기 끝 사이에 260V)의 무부하 전압을 제공하므로 전원 공급 장치는 각별한 주의를 기울여야 합니다.
바이폴라 트랜지스터는 최종 증폭기 단계에 가장 적합한 것으로 선택되었습니다. 이것은 주로 공급 전압에 의해 결정되며, 경계 응력대부분의 경우 MOSFET 트랜지스터. 이것은 바이폴라 트랜지스터에도 많이 있지만 MJ15004 / 5 또는 MJ21193 / 4는 최대 전압 요구 사항을 충족하므로 이에 중점을 둘 것입니다.
피=V? / R = 65 ? /4=1056W
즉, 평균 전기 히터와 동일 ...
45° 위상 변이로 저항성 부하를 구동할 때 전력 손실이 거의 두 배가 된다는 것을 기억하십시오. 이로부터 다음과 같다. 좋은 냉각이 앰프에 필수적인 것은 좋은 방열판, 강제 냉각 팬이 필요합니다(자연 대류는 도움이 되지 않습니다).
MJ15024/5(또는 MJ21193/4) 트랜지스터는 K-3 패키지(KT825/827과 같이 2개의 리드가 있는 철)로, 25°C에서 250W 소모로 평가됩니다. K-3 트랜지스터 패키지는 다른 플라스틱 패키지 트랜지스터보다 열 저항이 낮기 때문에 가장 높은 전력 손실 등급을 가지기 때문에 선택됩니다.
전압 증폭기 단계의 MJE340/350은 우수한 선형성을 보장합니다. 그러나 12mA의 전류가 스테이지를 통과하더라도 전력은 0.72W이므로 Q4, Q6, Q9 및 Q10에는 방열판이 있어야 합니다. 최종 단의 바이어스를 결정하는 트랜지스터(Q5)는 단자가 있는 공통 라디에이터에 설치되어야 하며 안정적인 열 접촉이 있어야 합니다.
단락 보호 회로(Q7, Q8)는 전류를 12A로 제한하고 하나의 트랜지스터에서 소비하는 전력을 약 175W로 제한하는 반면 증폭기는 이 모드에서 오랫동안 작동할 수 없습니다.
1500W 전문 증폭기 회로.
추가 피드백 요소(점선으로 표시된 R6a 및 C3a)는 선택 사항입니다. 증폭기의 자기 여기가 발생할 때 필요할 수 있습니다. 프리휠 다이오드(D9 및 D10)는 저항성 부하에서 작동할 때 역기전력으로부터 증폭기 트랜지스터를 보호합니다. 1N5404 시리즈 다이오드는 최대 200A의 피크 전류를 견딜 수 있습니다. 정격 전압 400V 이상이어야 합니다.
저항 VR1 100 omo는 DC용 증폭기의 균형을 맞추는 데 사용됩니다. 회로도에 표시된 구성 요소 값으로 초기 오프셋은 튜닝 전에 ±25mV 이내여야 합니다. 저항 VR2는 최종 단계의 대기 전류를 설정하는 데 사용됩니다. 저항 R19 또는 R20 양단의 전압을 측정하여 대기 전류를 조정해야 하며 이 전압은 150mV 이내여야 합니다.
입력 단계 감도는 900W에서 8옴, 또는 1800W에서 4옴에 대해 1.77V입니다.
힘의 원천:
증폭기에 필요한 전원 공급 장치는 진지한 설계 접근 방식이 필요합니다. 먼저 최소 2kW의 전력을 가진 강압 변압기가 필요합니다. 전력 필터 커패시터는 정격이 150V이고 최대 10A의 리플 전류를 견뎌야 합니다. 이러한 요구 사항을 충족하지 않는 커패시터는 증폭기가 최대 전력으로 작동할 때 폭발할 수 있습니다.
중요한 세부 사항은 브리지 정류기입니다. 35A 브리지가 작업에 적합한 것처럼 보이지만 피크 반복 전류는 브리지 정격을 초과합니다. 다이어그램과 같이 병렬로 연결된 두 개의 브리지를 사용하는 것이 좋습니다. 브리지 정류기의 정격 전압은 400V 이상이어야 하며 냉각을 위한 충분한 방열판과 함께 설치되어야 합니다.
1500W 앰프용 전원 회로.
다이어그램은 찾기가 더 쉽기 때문에 4개의 저전압 커패시터로 구성된 커패시터를 보여주고 정류기도 병렬로 연결된 2개의 브리지로 구성됩니다.
5V의 추가 전압 소스는 제외할 수 있지만 피크 전력은 2048W에서 1920W로 감소하는데 이는 중요하지 않습니다.
P39 모듈은 소프트 스타트 시스템이며 접점이 총 150W의 전력과 33옴의 저항을 갖는 저항과 병렬로 연결된 릴레이로 구성됩니다.