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성적 증명서
1 다음을 사용하여 2.8 3.3MHz용 송신기 만들기 진폭 변조안전망으로. 3개의 GU 50 램프를 제어 그리드로 구동하려면 1W 이하의 전력으로 50~100V RF 전압이 필요합니다. 그리고 "음극으로"축적 - 이미 수십 와트. "exciter"계획을 결정할 필요가있었습니다. "원인 물질"의 원형은 계획 cx.1에 따라 만들어졌습니다. 별다른 노력 없이 '정직한' 10W를 내줬다. 그러나 이 전력은 제어 그리드에 3개의 GU 50 램프를 구축하기 위해 분명히 초과되었습니다. 공급 전압이 12V로 떨어지면 전력은 5W로 떨어집니다. 실험 과정에서 발전기도 cx.2,3 구성표에 따라 테스트되었습니다. 이 실시예에서 생성기 트랜지스터의 에미터에서 전압 다이어그램은 다소 더 아름다웠지만 이것은 어떤 식으로든 최종 결과에 영향을 미치지 않았습니다.
2 나는 점 A에서 응력 도표를 제공합니다. 도표 "a"는 cx.1을 나타냅니다. 다이어그램 "b" 및 "c"는 cx.2를 나타냅니다. 다이어그램 "b"는 C5를 180Pf로 줄임으로써 얻어졌습니다. cx.3에 따라 "EXCITOR"를 만들기로 결정했습니다. 트랜지스터는 모든 고주파 중저전력에 사용할 수 있습니다.tr1 및 tr2는 투자율이 1000 이상인 외경 10-12mm의 페라이트 링에 감겨 있습니다. 권선에는 자체 제작 꼬인 "트리플"과 "다섯"의 회전이 포함되어 있습니다. 변압기의 제조는 일반적으로 꼬인(약 1cm/cm) PEL 와이어 묶음을 사용하여 회전하여 회전하여 권선을 링 둘레에 고르게 분포시킵니다. 그런 다음 Tr1에서 1차 권선우리는 직렬로 연결된 2개의 "라인"으로 만들고, 2차측은 단일이고, Tr2에서 1차측은 단일이고, 2차 권선은 4개(순수한 AM 송신기의 경우 2~3개) 직렬 "라인"으로 구성됩니다. 출력단의 2차 권선(4개의 라인이 모두 켜져 있을 때)에서 최대 120V의 RF 전압 진폭이 발생합니다(와이어의 바니시 절연은 "올바른"이어야 함). 1A의 국부 발진기. 분명히 그런 힘이 많이 있습니다. 따라서 출력단을 약 2.7..3K의 부하로 튜닝할 필요가 있습니다. 저항(R8)에 의해 T3의 소비전류를 조절함으로써 출력전압(V)의 진폭을 구할 필요가 있다. 이 경우 저항(R8)의 저항은 1×1.3K였다. 9 ~ 12V의 회로 공급 전압에서 총 전류 소비는 150-
3 250mA. 부하의 전압 파형은 아래와 같습니다. 최종 버전에서는 번호가 R8, D4, C12(cx.2)인 요소가 제거되었고 2차 권선 TP1의 시작 부분이 MACE에 연결되었습니다.
4 램프는 AM 송신기의 클래스 "B"(2차 권선의 Tr2에는 2개(3개) 직렬 라인이 사용됨)와 클래스 "C"( 4개의 직렬 라인 모두 2차 권선의 Tr2에 사용됨). 출력단이 과도한 전력을 제공한다는 사실 때문에 Tr2 트랜스포머와 함께 T2의 전단자단만을 사용하는 것이 유혹적이었습니다. 그러나 2K 부하에서 20V 이상의 진폭은 얻을 수 없었습니다. 발전기 드라이버의 신호 모양에 만족하지 않는 사람들은 두 번째 및 세 번째 단계가 경제적 인 클래스 C에서 작동하고 출력에 정현파가 있지만 진폭은 이미있는 방식에 따라 "여자기"를 만들어야합니다 30퍼센트 미만. 결국 램프모드를 강제하지 않도록 적용했습니다. 전원 공급 장치 송신기의 전원 공급 장치는 기능이 없으며 변압기 TS-270에서 제작되었습니다. 충격 흡수 고무 와셔를 통해 섀시에 장착됩니다. 초크는 오래된 튜브 TV에서 사용됩니다. 정류기의 다이오드는 전류 1 3A 및 600V의 역 전압에 대한 모든 정류기입니다. 이들 모두는 커패시터로 션트되어야 합니다. 송신기의 출력 단계. 송신기의 출력단은 클래스 "B"에서 작동하는 3개의 GU50 램프와 유도성 부하가 있는 변조기로 1개의 6P15P를 기반으로 합니다. 마이크에 매우 큰 소리로 비명을 지르는 습관이 없으면 리미터를 "납땜"할 수 없습니다. 또는 역병렬 다이오드의 2개 셀(모든 저전력, 정류 것). 변조는 보호 그리드 GU50에서 수행됩니다. 이러한 회로 솔루션에는 기능이 없으므로 자세한 설명 텍스트가 필요하지 않습니다. 또한 애노드 초크는 인덕턴스가 1200μH 이상인 한 어떤 설계도 할 수 있다고 덧붙일 수 있습니다. 이는 π 회로가 약 4.6K의 고저항 부하용으로 설계되었기 때문입니다. 안테나의 끝(시작) 중 하나에서 "반파"로 안테나에 "전원을 공급"해야 합니다. 그리드 초크는 500μH 이상입니다. 고정 바이어스, 초크가있는 전체 "정원"은 대기 전류가 각 램프에 대해 별도로 설정된다는 가정하에 만들어졌지만 실제로는 이것이 많이 제공되지 않는 것으로 나타났습니다. 따라서 고정 음수 오프셋은
5를 수행하지만 모든 제어 그리드를 결합하고 30K..40K 자동 바이어스 저항을 통해 접지합니다. π 루프 데이터는 사용되는 주파수 범위와 안테나에 따라 독립적으로 계산됩니다. (하나의 GU50 램프의 등가 출력 임피던스는 4600옴입니다. 3개는 각각 1533옴입니다).
6 트랜스미터 자동화 "RECEPTION" 모드로 트랜스미터를 전환하는 것은 여기를 제거하여 동시에 발생합니다. 마이크 증폭기 마이크 증폭기-압축기는 DVD 셋톱 박스("노래방" 마이크 경로에서)와 두 개의 트랜지스터에서 "찢어진" 미세 회로로 만들어집니다. 그는 그리드 6P15P에 "주다" "넣다"
7 2..2.5V LF 진폭. "전경에서"변조를 좋아하는 경우 튜닝 저항 R10을 사용하여 진폭 레벨을 5V로 높일 수 있습니다. 또한 마이크 하우징에는 송신기 제어 릴레이의 전원 공급 회로에 전압이 공급되는 제어 버튼이 있습니다. 이 버튼은 "pr.-per" 토글 스위치로도 복제됩니다. 송신기 전면에 있습니다. 나는 일렉트릿 마이크와 다이나믹 마이크를 모두 사용했는데, 물론 각각 고유한 주파수 스펙트럼을 가지고 잘 작동합니다. 다이나믹 마이크가 있는 또 다른 MU 옵션. 그리고 내가 가장 좋아하는 MU 옵션: 송신기 설계는 고전력 RF 장치의 레이아웃 및 설치에 대한 일반적인 요구 사항을 준수해야 합니다. 송신기의 회로 설계는 자체 수명에 대한 권리가 있지만 구현하는 관행
8은 마이크 증폭기를 제외하고는 이러한 송신기를 완전히 튜브로 만드는 것이 훨씬 쉽고 명확하다는 것을 보여주었습니다. 그러면 전원 공급 장치가 더 간단해지고 조정 프로세스를 이해하는 데 모호함이 줄어듭니다. 나는 또한 "보호 그리드에 대한"변조 방법이 훌륭하다는 점에 주목하고 싶습니다. 특파원은 "깨끗하고 깔끔한 신호"라고 언급하지만 "자신감"과 "오만함"면에서 여전히 입증 된 변조보다 열등합니다. 음극 팔로워를 통한 스크린 그리드. 솔루션의 단순성은 송신기의 낮은 신호 경로에서 예측할 수 없는 "HF 픽업"으로 가득 찬 파이 회로의 출력에서 직접 고임피던스 안테나에 "전원을 공급"하는 것입니다. 따라서 이러한 "단순함"을 원한다면 송신기의 낮은 신호 경로의 정상적인 차폐를 처리하고 곱셈 배경을 형성하는 방법을 제거해야 합니다. 이것은 안테나가 매우 높은 입력 임피던스를 가지고 있고 출력단이 자체적으로 "HF 전력"을 "밀어내려고" 하기 때문에 안테나뿐만 아니라 아무데나 밀어넣습니다. Pi 회로 및 안테나 패브릭의 초기 섹션과의 작은 용량성(5-10pF) 연결이 있는 모든 설계는 이미 성공적으로 송신기 출력 전력의 거의 1/4을 차지합니다. 그리고 RF 픽업이 예를 들어 커패시터로 분류되지 않은 다이오드 정류기의 회로에 있으면 다이오드는 RF 신호 주파수와 AC 주파수의 믹서로 작동합니다. 주전원 전압. 앞서 말한 것에서 우리는 저 저항 피더를 통해 "반파"안테나를 송신기의 Pi 회로에 "연결"하여 안테나 시트의 해당 지점에서 "전원을 공급"하는 것이 더 정확하다는 결론을 내릴 수 있습니다.
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58 A. A. 티토프
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직렬 공진 인버터의 시뮬레이션 및 해당 모델의 적합성 평가 Dmitriev DV, Konovalov DA, Yaroslavtsev Ye.V. Tomsk Polytechnic University, Tomsk 과학 고문
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주제 6 전자 증폭기. 전자 증폭기는 입력에서 낮은 전력의 전기 신호를 최소한의 형태 왜곡으로 출력에서 더 높은 전력의 신호로 변환하는 장치입니다. 기능별
두 번째 범주의 송신기는 10, 20, 40, 80m 및 단방향 대역에서 반이중 전신 통신을 수행하기위한 것입니다. 전화 통신 10m 및 80m 대역에서 출력단의 양극 회로에 입력되는 전원은 40와트입니다.
트랜스미터의 개략도는 텍스트의 그림에 나와 있습니다.
송신기는 고주파 경로(마스터 발진기, 버퍼 곱셈기, 증폭기 더블러, 최종 증폭기), 변조기 및 정류기의 4단계로 구성됩니다.
L3 램프에 조립된 마스터 오실레이터는 80m 범위에서 동작하며, 주파수 안정성을 높이기 위해 L2 제너 다이오드를 이용하여 스크린 그리드 전압을 안정화하고, 진동 회로발전기에는 온도 계수가 다른 커패시터 C20, C24 및 C27이 포함되었습니다. 마스터 발진기의 주파수 설정은 이중 커패시터의 첫 번째 섹션에서 수행됩니다. 가변 용량 C21a.
송신기는 마스터 발진기 램프의 제어 그리드 회로를 따라 조작됩니다. 키를 누르면 저항 R26, L25를 통해 75V의 차단 전압이 램프 그리드에 적용됩니다. 키를 누르면 저항 R25를 통해 그리드에 제로 전위가 적용되고 램프가 잠금 해제되고 발전기가 여기됩니다.
다음 단계의 여기 전압은 전이 커패시터 C38을 통해 초크 Dr2에서 제거되며, 이 단계는 L4 램프에서 만들어지며 40 및 80m 대역 및 승수 버퍼 모드에서 작동할 때 버퍼 증폭기 모드에서 작동합니다. 20m 및 10m 대역에서 작동할 때 첫 번째 경우 Dr4 인덕터는 릴레이 접점 P1/1에 의해 L2C34C35 회로와 직렬로 램프의 양극에 연결됩니다. 40m와 80m 범위에서 회로가 디튠되고 입력 부하의 역할은 스로틀에 의해 수행됩니다. 20m와 10m 범위에서 작동할 때 릴레이 P1은 초크 Dr4를 램프의 양극 전원 공급 장치를 분리하는 회로로 전환합니다. 이 경우 마스터 발진기의 4차 고조파(20m)는 L2C34C35 회로에 할당됩니다. 이 고조파를 더 잘 분리하기 위해 회로는 마스터 발진기의 주파수 설정과 동시에 커패시터 C21b(가변 커패시터 블록의 두 번째 섹션)에 의해 조정됩니다.
세 번째 단계는 범위에 따라 증폭 모드 또는 이중화 모드에서 작동하는 L5 램프에서 이루어집니다. 각 범위에서 P3 스위치를 사용하여 별도의 회로가 램프의 양극에 연결됩니다. 80m 범위 - L3С42 회로, 램프는 진동 증폭 모드에서 작동합니다. 40m 범위에서 - 회로 С4С43 램프는 이중 모드에서 작동합니다. 20m 범위 - 회로 L5C44에서 램프는 증폭 모드에서 작동합니다. 10m 범위 - 회로 L6C45에서 램프는 이중 모드로 작동합니다. 커패시터 C46의 도움으로 각 회로는 20m 및 10m 대역에서 작동할 때 특히 필요한 최종 단계의 필요한 여기 전압을 얻도록 조정됩니다.
램프 L5의 양극에서 커패시터 C48을 통한 여기 전압은 모든 범위에서 전력 증폭 모드로 작동하는 출력 증폭기의 램프 L6 그리드에 공급됩니다. 이 단계의 양극 부하는 코일 L7 L5와 커패시터 C55, C57로 구성된 P 회로입니다. 코일은 릴레이 P2 및 P3을 사용하여 한 범위에서 다른 범위로 전환할 때 전환됩니다. 전자 안테나 스위치는 다이오드 D22 및 D23에 조립되어 있어 수신기와 송신기에 동일한 안테나를 사용하고 반이중으로 작업할 수 있습니다. 안정화된 바이어스 전압은 가스 방전 안정기(L1)로부터 초크(Dr7)를 통해 램프(L6)의 제어 그리드에 공급된다.
변조기는 트랜지스터 T1, T2 및 램프 L7에 조립됩니다. 다이나믹 마이크와 함께 작동하도록 설계되었습니다. 변조기의 감도는 300-3,000Hz + 3dB의 주파수 대역에서 고르지 않은 주파수 응답으로 2mV보다 나쁘지 않습니다. 주파수 3000Hz 이상 주파수 응답변조기는 급격히 떨어지며, 이는 좁은 대역의 방사선을 제공합니다. 변조 깊이는 변조기 스위치 Vk2가 설치된 축에 가변 저항 R34에 의해 조절됩니다. 전신에서 전화 모드로의 전환은 스위치 P1을 사용하여 수행됩니다. 변조 - 최종 단계의 5극 그리드에서.
송신기 작동 모드를 설정하고 제어하기 위해 IP1 장치가 제공됩니다. 스위치 P4를 사용하여 그리드 또는 출력 스테이지 램프의 양극 회로에 연결됩니다. 첫 번째 경우 장치는 최대 15mA, 두 번째 경우 최대 150mA의 전류를 측정합니다.
범위에서 범위로의 전환은 하나의 핸들(스위치 P3)로 이루어지며, 이를 통해 사전 단자 캐스케이드의 릴레이 및 회로에 필요한 모든 전환이 수행됩니다.
송신기를 해당 주파수로 튜닝하는 동안 복사를 피하기 위해 출력 증폭기는 스위치 P2를 사용하여 이러한 순간에 꺼집니다.
송신기는 4개의 정류기에 의해 전원이 공급됩니다. 출력 램프에 대한 600V의 양극 전압은 직렬로 연결된 두 개의 정류기에서 제거되고 다이오드 D1-D16에 조립됩니다. C2R9C3 필터는 600V 전압 회로에 포함되어 있습니다. 나머지 램프의 양극 및 차폐 회로에 전원을 공급하기 위해 필터 C4, Dr1, C5가 있는 다이오드 D9-D16의 정류기가 사용됩니다. 필터 C6, R21, C7이 있는 D17 다이오드의 반파 정류기는 바이어스 전압을 얻는 역할을 합니다. 정류기 - 필터 커패시터 C8이 있는 다이오드 D18-D21의 24V는 변조기와 계전기에 전원을 공급하는 데 사용됩니다.
세부. 전원 변압기 Tr1, 초크 Dr1, 루프 코일 및 고주파 송신기 초크는 수제입니다. 변압기는 Sh-25 코어에 조립되며 패키지의 두께는 50mm입니다. 권선 데이터는 표에 나와 있습니다. 하나.
| 굴곡 | 회전 수 | 와이어 |
| 1 | 935 | PEV 0.51 |
| 2 | 1050 | PEV 0.25 |
| III | 960 | PEV 0.41 |
| IV | 500 | PEB 0.15 |
| V | 85 | PEV 0.35 |
| VI | 54 | 체육비 0,8 |
| VII | 28 | PEV 1.0 |
Choke Dr1은 Sh-15 코어로 제작되었으며 패키지 두께는 -32mm입니다. PEV 0.38 와이어의 1250턴이 포함되어 있습니다.
루프 코일 및 고주파 초크의 데이터는 표에 나와 있습니다. 2.
| 지정 | 액자 | |||||
| 회전 수 | 와이어 | 재료 | 지름, mm | 굴곡 | 인덕턴스, mgn | |
| L1 | 32 | 팔쇼 0.51 | 폴리스티렌 | 18 | 솔리드, 하나의 레이어 | 10 |
| L2 | 10 | PEV 1.0 | » | » | » | 1,5 |
| L3 | 46 | PEV 0.7 | » | » | » | 14 |
| L4 | 19 | PEV 1.0 | » | » | » | 4 |
| L5 | 10 | » | » | » | » | 1,5 |
| L6 | 4 | 은 2.9 | 프레임 없이 | 20 | 2 단계 mm | 0.3 |
| L7 | 22 | » | » | 33 | 1 단계 mm | 5 |
| L8 | 7 | » | » | 35 | 단계 3mm | 1,4 |
| DR2-DR8 | 200x4 | 펠쇼 0.15 | 텍스트 라이트 | 5 | 스테이션 왜건 | 3000 |
모든 고정 저항은 MLT 유형입니다. 적절한 저항과 용량의 다른 저항을 적용할 수 있습니다. 커패시터 C2-C9, C13, C15, C18 - 전해; 작동 전압이 400V 이상인 C1 유형 KBGI, KBGM; C10, C14 C16 - 유형 MBM; C11, C12, C19, C39, C41, C49, C51, 유형 BM-2; C17, C23, C28, C37, C38, C48, C56 - 유형 KSO(C23 - 바람직하게는 그룹 G; C20, C24, C27, C35, C36, C42, C42, C44, C47, C58 - 유형 KT C24 파랑, C27 - 빨간색); C25, C30, C32, C33, C40, C50 - K40P 유형; C53, C54 - SGM 유형; C22, C34 - KPK-1 유형; C21, C57 - 모든 유형의 표준 트윈 장치, C57에서 두 섹션의 고정 플레이트는 병렬로 연결됩니다. С46 - 모든 유형, 이 디자인은 확장된 차축이 있는 KPV-140을 사용합니다. C55 - 플레이트 사이의 간격이 0.8mm 이상인 모든 유형의이 디자인은 R-104 라디오 방송국의 안테나 커패시터를 사용합니다.
스위치 P1, P2, P4 토글 스위치 TP1-2, P3 - 2 갈렛 유형 4P4N. 릴레이 P1 - 유형 RES-6(여권 RF0.452.141) 또는 RES-9(여권 RS4.524.201). P2, P3 - RSB-5 라디오 방송국과 같은 모든 유형의 고주파수.
측정 장치 - 15mA 스케일 또는 동일한 총 편향 전류를 갖는 다른 유형의 M4203. 하나의 장치 대신 저항 R48 및 R51 대신 그리드 및 양극 회로에 두 개를 설치할 수 있습니다. 이 경우 스위치 P4와 저항 R48, R51, R52가 필요하지 않습니다.
C21 커패시터 유닛의 축에 버니어를 설치해야 합니다. 규모 - 모든 유형. 설명된 디자인에서 그것은 유기 유리로 만들어졌으며 뒤에서 조명됩니다(JI8 및 L9 램프). 포인터는 버니어 축에 고정됩니다.
제너 다이오드 SG1P 및 SG16P는 각각 SG4S 및 SG2S, 트랜지스터 MP41 - MP39 - MP42로 교체할 수 있습니다.
트랜스미터의 디자인은 탭의 첫 번째 페이지에 표시됩니다. 트랜스미터는 400X230X65 mm 크기의 수평 섀시에 장착됩니다. 400 X X 170X2 mm 크기의 전면 패널은 볼트와 브래킷으로 섀시에 고정됩니다. 이를 통해 송신기를 원하는 위치에 설치할 수 있어 조립 및 설치가 편리합니다. 캐스케이드는 파티션으로 구분됩니다. 섀시, 전면 패널 및 파티션은 두랄루민으로 만들어집니다. 트랜스미터는 열 방출을 위한 구멍이 있는 분리 가능한 케이스에 있습니다.
정류기 요소와 저항 R18-R24, R40, R42, R44, R49, R50, R53이 2개에 장착됩니다. 프린트 배선판, 각 pz는 전원 변압기(하단 및 상단)에 장착됩니다. 대부분의 변조기 요소는 인쇄 회로 기판에도 장착됩니다.
두 번째 범주 송신기 설정
송신기 튜닝 방법은 예를 들어 1967년의 경우 10번, 1968년의 경우 1번과 같이 라디오 잡지에 반복적으로 자세히 설명되어 있습니다. 모두 이 송신기에 완전히 적용됩니다. 다음 사항에 유의하면 됩니다. 정류기의 동작을 확인한 후 GIR 또는 정밀하게 보정된 수신기를 사용하여 마스터 발진기를 조정해야 합니다. 동시에 스위치 P2는 "설정" 위치에 있어야 하고 P1-은 Telf 위치에 있어야 합니다.
마스터 발진기의 필요한 주파수 범위는 커패시터 C20과 정확히 C22의 커패시턴스를 선택하여 대략적으로 설정됩니다. 그런 다음 커패시터 C34의 커패시턴스를 조정하고 섹션 C21b의 플레이트를 구부림으로써 L2C34C35 회로가 조정됩니다.
세 번째 단계는 주파수 제어가 있는 L6 램프의 그리드 회로에 포함되지만 수신기 또는 GIR에 포함된 IP1 장치의 최대 판독값에 따라 조정됩니다. 각 회로가 작동 범위의 시작, 중간 및 끝에서 커패시터 C46으로 조정되었는지 확인해야 합니다. 이 경우 80 및 40m 범위의 장치 판독 값은 10 및 20m - 10-15mA에서 15mA에 도달해야 합니다.
출력단은 안테나(피더의 파동 임피던스와 저항이 같고 전력이 30와트 이상인 저항 또는 백열등)와 동등하게 조정됩니다. 전화 모드로 전환할 때 양극 전류는 전신 모드에 비해 절반으로 감소해야 합니다.
클래스 D 튜브 변조기: AM 모드에서 라디오 송신기의 효율성을 최대 85-90%까지 높일 수 있습니다.tetrode는 핵심 요소로 사용됩니다. 4극관은 3극관보다 여기를 위해 제어 그리드 회로에서 더 적은 전력을 필요로 합니다.
작동 중: tetrode의 스위칭 주파수 기간의 상당 부분이 포화 상태인 반면 양극의 잔류 전압은 작기 때문에 차폐 그리드 전류가 급격히 증가합니다. 단점을 제거하기 위해 스크리닝 그리드의 전력 손실이 초과하지 않도록 모드가 선택됩니다. 허용 수준.
애노드 L1에 다이오드(D2)를 통해 Udop이 연결됩니다. 정전압 소스. 개방 상태에서 잔류 U 양극을 고정하고 스크리닝 그리드의 전류를 줄이고 스크리닝 그리드 L1의 정적 손실을 줄입니다(스위칭 프로세스와 관련 없음). 스크리닝 그리드의 전력 손실은 제한되며 허용 수준을 초과하지 않습니다. 왜냐하면 스크리닝 그리드의 전류는 전압 Uadm에 의해 결정된 값보다 더 증가할 수 없고 양극의 전력 손실은 몇 배 더 적기 때문입니다. 허용되는 것보다.
전압 값 Udop은 충분히 높은 효율을 유지하면서 스크린 그리드 회로의 허용 가능한 손실 수준에 따라 선택해야 합니다. 계산은 다음을 보여줍니다 좋은 결과 Uadd ≈0.1 Еа를 선택하여 얻을 수 있습니다. 이 경우 클래스 D 변조기가 있는 무선 송신기의 출력 전력은 변조기의 효율성을 -10% 감소시키면서 거의 두 배가 됩니다.
그림 1
변조 신호 Uin은 제어 그리드에서 전압 펄스를 생성하는 PWM 신호 셰이퍼의 입력으로 공급되며, 지속 시간은 변조 신호 값에 비례합니다. 따라서 애노드(L1)의 전압도 PWM 펄스의 형태를 갖는다. 변조 신호에 따라 달라지는 이 전압의 성분은 (Dp 및 C)로 구성된 저주파 필터에 의해 분리됩니다. 그림 1
이 계산은 200W의 GU-81m tetrode에서 단일 사이클 클래스 D 변조기의 무선 송신기의 정격 출력 전력을 보여줍니다. 변조기의 효율성이 약간 감소하면서 최대 600W(95%에서 85%로). 이 경우 스크리닝 그리드에서 소비되는 전력은 허용 수준(0.4kW)을 초과하지 않으며 양극에서 증가하는 전력 손실은 허용 값(600W)보다 몇 배 작습니다.
푸시풀 양극 변조기의 효율을 높이기 위해 클래스 B 증폭기 대신 클래스 D 변조기를 사용할 수 있습니다.
단동 증폭기와 달리 푸시풀 증폭기는 펄스 듀티 사이클로 2(초기 발진 주기)로 작동하며 이러한 펄스의 총 평균값이 0이기 때문에 변조기 출력에 전압이 없습니다. 전압, 오디오 주파수 PWM 장치(그림 2)의 Uzv.h(그림 3)는 펄스의 듀티 사이클이 발진(그림 2)의 2회의 초기 재생과 동일한 폭 변조 펄스 G1 및 G2의 반대 극성으로 변환됩니다. 3) 키 모드에서 작동하는 램프 L1 및 L2에 도달합니다.
PWM 변조기의 인코딩된 오디오 펄스는 6N137 광커플러의 입력으로 공급됩니다. 6N137의 출력에서: 신호가 반전됩니다. 따라서 두 개의 추가 버퍼 반전 요소 D1.1 및 D1.3이 사용됩니다. - (D1-74HC14) 반전 슈미트 트리거 (그림 4) 하위 키에 대한 신호 반전은 인버터 D1.2에 의해 수행됩니다. 상하 키의 제어 신호는 데드 타임 형성 노드로 전송됩니다. 그들은에 만들어집니다 논리적 요소"그리고" D2.1 및 D2.2. - (D2-74HC08) . 결과적으로 들어오는 펄스의 선행 에지만 지연됩니다. 지연 값과 결과적으로 데드 타임은 R3*C3 및 R4*C4의 곱에 의해 결정되며 전원 모듈의 매개변수로 조정할 수 있습니다. 위쪽 및 아래쪽 키의 제어 신호에 대한 추가 처리는 다음에서 발생합니다. 다른 방법들:
낮은 키 신호는 MAX4420 칩에서 증폭되어 드라이버 출력으로 공급됩니다.
하이 키 신호 - MAX4420 칩에서 증폭되며 공통 와이어의 "부동" 전위가 있습니다. 따라서 필요한 갈바닉 절연. 이 경우 DC 보정이 있는 변압기 절연이 사용됩니다.
100~300kHz의 주파수 범위와 0~0.5의 듀티 사이클에 대해 이 솔루션은 매우 만족스럽습니다.
변압기 매개변수: T1(코어 M 2500 NMS 16*10*8) 권선 2*13 vit. 이 값은 100-300kHz의 주파수 범위에 중점을 둡니다. 더 많은 작업이 필요한 경우 저주파, 회전 수를 늘려야 하며 더 높은 주파수에서는 회전 수를 줄여야 합니다. 그림 5의 하프 브리지 드라이버 장착
쌀. 5 레이아웃 옵션 및 드라이버 디자인.
그림 3
그림 3은 다이어그램을 보여줍니다. 교류 구성 요소(오디오 주파수 전압)는 절연 Cp를 통해 부하에 공급되고 일정한 구성 요소는 변조 초크 Lg.L1 및 L2를 통해 요구되는 시간 간격으로 전류 ivD1 및 ivD2를 통과합니다. 부하와 인덕터의 전류 방향, 증폭된 전압의 양의 반주기는 L1과 D2에서만 작동하고 음의 L2와 D1에서는 작동합니다.
이 펄스의 총 평균값이 0이기 때문에 변조기의 출력에는 전압이 없습니다. 피크 값이라고하는 램프 및 다이오드를 통한 평균 전류 값의 변화에 대한 의존성. AM 계수에 대한 푸시-풀 변조기가 송신기의 출력 단계에 제공하는 전력의 의존성은 의존성 및 효율 이득입니다.
최대 500kW의 방송 송신기용 양극 변조기는 경사 원리에 따라 제작됩니다. Marconi가 디자인했습니다.
강력한 무선 전송 장치의 효율성 향상 / Ed. A. D. Artyma: 커뮤니케이션, 1987.
외국 무선 송신 장치 / Ed. G. A. Zeitlenka, A. E. Ryzhkova - M .: 라디오 및 통신, 1989.
미국 특허 N 4272737, 클래스. H 03 F 3/217, 1981.
3MHz에서 AM 송신기
송신기는 4단계로 구성됩니다. 저자는 다른 시간에 납땜 된 거의 모든 중고 부품을 사용했습니다.~에서 다른 장비 , 그리고 수년 동안 상자에 누워 있습니다. 트랜스미터의 출력 전력은 측정되지 않았으며 대략적인 계산에 따르면 약 5와트 +/-이지만 플러스일 가능성이 큽니다. 마스터 발진기는 고전적인 3점 방식에 따라 조립되며 단순함에도 불구하고 주파수가 안정적으로 유지됩니다. VT2의 버퍼 단계는 다음과 같이 로드됩니다. 광대역 변압기, 윤곽을 설정하고 전체 범위에 걸쳐 특성을 정렬하는 것은 사냥이 아니라 더 많은 브랜드와 세부 사항이 있습니다.불필요한 , 그리고 여기 한 번에 급습, 또는 오히려 하나의 변압기. 버퍼 단계는 VLF LM386 칩에 조립된 변조기의 부하입니다. 저자는 일본 라디오 아마추어로부터 변조기 회로를 가져와 테스트하고 만족했습니다.글쎄, 가장 중요한 부분은 최종 단계입니다. 그것은 일종의 한국 라디오에서 꺼낸 트랜지스터에 조립됩니다. 첫 번째 버전에 있던 KT805BM은 희망을 정당화하지 못하고 불명예스럽게 송신기에서 분해되었습니다. 수술 결과 디자인은 훼손되지 않았지만 작가의 애국심은 시험받았다. 그러나 검증을 위해 설계에 2T921A를 삽입하여 마음의 평화를 되찾았습니다. 더욱이 우리 방위산업에 대한 자부심도 있었습니다. 그러나 "한국어"를 최상의 옵션으로 남겨두기로 결정했으며 라디에이터에 부착하는 것이 더 쉽습니다. 캐스케이드의 작동 모드는 저항 R12에 의해 설정됩니다. 다이오드 D4는 대기 전류를 안정화시키는 역할을 합니다. 출력 트랜지스터 바로 근처의 라디에이터에 장착해야 합니다. 한국 트랜지스터에서 저자는 트랜지스터 바로 아래에 다이오드를 밀어 넣었습니다. 그곳에 장소가 있었기 때문입니다. 부착점을 열전도성 페이스트로 코팅하는 것이 좋습니다.
건설 세부 사항: 튜브 수신기에서 공기 유전체로 가변 커패시터를 설치했습니다. 거의 모든 KPI를 넣을 수 있습니다. 가장 중요한 것은 2.8 - 3.2MHz 범위를 커버하는 것입니다.
마스터 발진기 코일 L1에는 20턴에서 탭이 있는 0.32개의 PEL 와이어가 80개 있습니다. 코일 L2, L3은 동일하고 PEL 와이어의 20턴(0.6)을 갖습니다.
모든 코일은 직경 12mm의 프레임에 감겨 있습니다.
프레임으로 저자는 실 스풀에서 폴리스티렌 프레임을 사용했습니다.
Tr1은 직경 10mm, 높이 5mm의 페라이트 링에 감겨 있습니다. 접히고 약간 꼬인 PELSHO 와이어 20회 - 0.25. 권선은 전체 링에 고르게 수행됩니다.
Tr2는 동일한 링에 감겨 있으며 3-0.32로 접힌 18개의 PEL 와이어를 포함합니다.
L4 - 30은 Tr 1과 동일한 링에서 PELSHO - 0.25를 돌립니다. 2. L4의 경우 더 작은 치수의 링을 사용할 수 있습니다.
주목:
설정을 진행하기 전에 트랜스미터의 출력을 50 - 75 Ohm의 부하에 연결해야 합니다. 저자는 두 가지를 연결했습니다.평행한 100옴 저항, 각각 2W.
설정:
설정은 이전에 설치한 전원 확인으로 시작됩니다. 가변 저항기최대 저항 위치로 R12. 회로와 전원 사이에 최대로 설정된 전류계(멀티미터)(보통 10A)를 연결하면 전원이 공급됩니다. 판독 값이 많이 변경되지 않은 경우 실제 설정으로 진행할 수 있습니다. 변조기의 전원이 캐스케이드로 가지 않도록 C24로 가는 Tr1 핀을 끕니다. +24 전원 공급 장치와 Tr2 변압기의 오른쪽 단자 사이에 밀리암미터를 연결합니다. 전원을 연결하고 저항 R12를 사용하여 출력단의 대기 전류를 약 30mA로 설정합니다. 그런 다음 모든 연결을 복원하고 주파수 측정기 또는 수신기로 신호를 제어하여 발생 여부를 확인합니다. 그런 다음 범위의 중간을 설정하고 커패시터 C19 - C21을 사용하여 출력 필터를 표시기 판독값의 최대값으로 설정합니다. 안테나를 연결하고 C21을 다시 조정하면 설정이 완료됩니다.
마스터 제너레이터.
제어 그리드에서 주파수 안정화를 달성하려면 G + -5% 그룹의 KSO 커패시터를 사용해야 합니다. 회로는 직경 20mm의 프레임, 직경 0.8mm의 와이어 40 바퀴에 감겨 있습니다.
버퍼 단계
다이어그램에서 모든 것이 명확합니다. Dr2와 함께 제공되는 모든 것을 제거하여 단순화할 수 있습니다. 제어 그리드에서 접지까지 하나의 저항 27k를 놓습니다. 트랜스포머의 한 출력 모듈레이션을 즉시 세 번째 레그에 적용하고 나머지는 모두 접지로 제거할 수도 있습니다. 변조기는 튜브 변조기이어야 하며 변조 변압기의 출력에서 200볼트 이상을 생성해야 합니다. 구형 튜브 TV에서 TC-180을 사용할 수 있습니다. 
출력단
Dr1은 직경 10-15mm의 세라믹 프레임에 0.23-0.35mm의 와이어로 감겨 있으며 80회 턴의 4개 섹션이 벌크입니다. Dr2는 두꺼운 페라이트 막대(자기 안테나가 있는 모든 수신기에서)에 3개의 전선으로 감겨 있습니다. 백열선 1.0-1.5mm 음극 0.5mm입니다. 완전히 채워질 때까지 감아 고정할 장소를 남겨둡니다. 회로는 직경 50mm의 프레임에 2.0mm 35-38바퀴의 와이어로 감겨 있습니다. P-윤곽선의 보다 완전한 계산을 위해 프로그램을 사용할 수 있습니다. 여기를 클릭하십시오. 
안테나
이 송신기와 함께 사용되는 안테나 "아메리칸" 웹 길이 48m 와이어 1.6mm 축소 12m 와이어 1.0mm. 감소는 핫 엔드에서 1/3의 거리에 연결됩니다. 
그러나 원하는 다른 안테나를 사용할 수 있습니다!